【正文】 ....93 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用 ..................93 跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線 ........................93 截面作用效應(yīng)計(jì)算 ..................................97 橫梁截面配筋與驗(yàn)算 ................................98第 11 章 行車道板的計(jì)算 .................................101V 永久作用 .........................................101 可變作用 .........................................103 行車道板截面設(shè)計(jì)、配筋與承載力驗(yàn)算 ...............106總 結(jié) ..................................................109致 謝 ..................................................110參考文獻(xiàn) ................................................1111 50 米預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 型梁橋（中梁）畢業(yè)設(shè)計(jì) 第一章 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 設(shè)計(jì)資料 橋梁跨徑及橋?qū)? 跨徑：50M(墩中心距離) 橋?qū)挘?5M 采用雙幅（2） 橋面形式：分離式雙向六車道。預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622022）中 d= 的鋼絞線，公稱面積為 140，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 ，彈性模量 Ep = 105 。 基本計(jì)算數(shù)據(jù)根據(jù)《 公預(yù)規(guī)》中各條規(guī)定，混凝土、鋼絞線和鋼筋的各項(xiàng)基本數(shù)據(jù)以及在各階段的容許值，見表 12 所列。t準(zhǔn)值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，即混凝土強(qiáng)度等級為 C45 時開始張拉鋼束，因 = 39。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，主梁采用 T 形截面，梁高為 ，高跨比為9H/L=1/是比較合適的。由于梯形分塊法是目前各種商用橋梁電算軟件的最常用的方法（即節(jié)線法），所以本設(shè)計(jì)也采用梯形分塊法計(jì)算毛截面的幾何特性。 2cxAyI??截面幾何特性計(jì)算結(jié)果本設(shè)計(jì)主梁截面變化不大，其預(yù)制中梁跨中、支點(diǎn)截面，預(yù)制邊梁跨中、支點(diǎn)截面以及成橋后的跨中及支點(diǎn)的幾何特性可采用以上方法求得，其結(jié)果見下表 21。本設(shè)計(jì)在橋跨中心、七分點(diǎn)和支點(diǎn)處設(shè)置九道橫隔梁，間距為 7m，端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為 300mm，中橫隔梁高度為 2360mm，厚度為 200mm 詳見圖 21。本橋按三車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時需進(jìn)行車道折減。22圖 33 跨中的橫向分布系數(shù) 計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）cm可變作用（汽車公路1 級）三車道： .)(21 ???????cqm兩車道： 75.)....( ?cq故取可變作用的橫向分布系數(shù)為： （2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) o如圖 34 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載，1 號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：23圖 34 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù) 計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）om可變作用（汽車）： ?? ????q（見表 34）表 34 一號梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類別 cmom公路— 級? 車道荷載取值24根據(jù)《橋規(guī)》 條，公路— 級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 和集中荷載? kq標(biāo)準(zhǔn)值 為： =計(jì)算彎矩時： KNk 35618049501836??????????）（計(jì)算剪力時： . 可變作用效應(yīng) 在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本橋?qū)τ跈M向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 ，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分om布系數(shù)從 直線過渡到 ，其余梁段取 。由此可直接得出鋼束群重心至梁底的距離為： (a）跨中截面 (b) 錨固截面圖 41 鋼束布置圖（尺寸單位：cm） ?????）（p對于錨固端截面，鋼束布置通常考慮下述兩個方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能行，以滿足張拉操作方便的要求。）； ——計(jì)算跨徑（ cm）；L ——錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離（cm）。 截面面積及慣矩計(jì)算 計(jì)算公式如下：對于凈截面：截面積： jhAn??? 截面慣矩：取用預(yù)制梁截面（翼板寬度 b1=190）計(jì)算。f cmhf 45218039。在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算的截面如圖 51 所示?？缰薪孛婷娣e和慣性矩計(jì)算見下表 5140 表 51 跨中截面面積和慣性矩計(jì)算 特 性 分 類截面分塊名 稱分塊面積 iA2()cm分塊面積重心至上緣距離 iy(分塊面積對上緣靜距 iS)c全截面重心到上緣距離 sy()m分塊面積的自身慣矩 tI4)cisidy??()2yiIAd4()cmI?i? + pI4()c毛截面13520 131275440 扣管道面積 1b?190cm凈截面 ? 131275440 118026760毛截面14360 141511815 鋼束換算面積 ?250cm換算截面 ? 141511815 152699161計(jì) 算數(shù) 據(jù) .????πp14n??41跨中截面對重心軸靜距計(jì)算見下表 52.表 52 跨中截面對重心軸靜距計(jì)算 凈 截 面 換 算 截 面分塊名稱及序號靜距類別及符號 3()cm分塊面積 iA2分塊至全截面重心距離 iy對凈軸靜距 ijiSAy??3()cm靜距類別及符號 3()c分塊面積 iA2miy()cijiSAy??3()m翼板① 2660 283689 3500 393365三角承托② 1280 1280 肋部③ 480 43992 480 ∑翼緣部分對凈軸靜距 ajS?翼緣部分對凈軸靜距 0aS?下三角④ 400 50672 400 49576馬蹄⑤ 2100 317835 2100 305781肋部⑥ 600 75810 600 72366管道或鋼束 馬蹄部分對換軸靜距 0bS?3()cm ∑馬蹄部分對凈軸靜距 bjS?3()cm 翼板① 2660 283689 3500 393365三角承托② 1280 1280 肋部③ ∑凈軸以上凈面積對凈軸靜距 0S?換軸以上換算面積對換軸靜距 0S? 翼板① 2660 283689 3500 393365三角承托② 1280 1280 肋部③ ∑換軸以上凈面積對凈軸靜距 0jS?凈軸以上換算面積對換算軸靜距 420jS?L/4 截面面積和慣性矩計(jì)算見下表 53表 53 L/4 截面面積和慣性矩計(jì)算 特 性 分 類截面分塊名 稱分塊面積 iA2()cm分塊面積重心至上緣距離 iy(分塊面積對上緣靜距 iS)c全截面重心到上緣距離 sy()m分塊面積的自身慣矩 tI4)cisidy??(2yiIAd4()cmI?i? + pI4()c毛截面13520 131275440 扣管道面積 1b?190cm凈截面 ? 131275440 125138836毛截面14360 141511815 鋼束換算面積 101366761b?250cm換算截面 ? 141511815 152033804計(jì) 算數(shù) 據(jù) .????πp14n??43L/4 截面對重心軸靜距計(jì)算見下表 54表 54 L/4 截面對重心軸靜距計(jì)算 凈 截 面 換 算 截 面分塊名稱及序號靜距類別及符號 3()cm分塊面積 iA2分塊至全截面重心距離 iy對凈軸靜距 ijiSAy??3()cm靜距類別及符號 3()c分塊面積 iA2miy()cijiSAy??3()m翼板① 2660 3500 392770三角承托② 1280 1280 肋部③ 480 480 466656∑翼緣部分對凈軸靜距 ajS?449383翼緣部分對凈軸靜距 0aS?下三角④ 400 51784 400 49644馬蹄⑤ 2100 317373 2100 306138肋部⑥ 600 75678 600 72468管道或鋼束 馬蹄部分對換軸靜距 0bS?3()cm ∑馬蹄部分對凈軸靜距 bjS?3()cm 翼板① 2660 3500 392770三角承托② 1280 1280 肋部③ ∑凈軸以上凈面積對凈軸靜距 0S?換軸以上換算面積對換軸靜距 0S? 翼板① 2660 3500 392770三角承托② 1280 1280 肋部③ ∑換軸以上凈面積對凈軸靜距 0jS?凈軸以上換算面積對換算軸靜距 440jS?支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算見下表 55 表 55 支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算 特 性 分 類截面分塊名 稱分塊面積 iA2()cm分塊面積重心至上緣距離 iy(分塊面積對上緣靜距 iS)c全截面重心到上緣距離 sy()m分塊面積的自身慣矩 tI4)cisidy??(2yiIAd4()cmI?i? + pI4()c毛截面22022 2768700 164116204 扣管道面積 1b?190cm凈截面 ? 164116204 162789899毛截面22840 175558994 鋼束換算面積 92755 ?250cm換算截面 ? 175558994 176796642計(jì) 算數(shù) 據(jù) .????πp14n??45支點(diǎn)截面對重心軸靜距計(jì)算見下表 56表 56 支點(diǎn)截面對重心軸靜距計(jì)算 凈 截 面 換 算 截 面分塊名稱及序號靜距類別及符號 3()cm分塊面積 iA2分塊至全截面重心距離 iy對凈軸靜距 ijiSAy??3()cm靜距類別及符號 3()c分塊面積 iA2miy()cijiSAy??3()m翼板① 2660 3500 404635三角承托② 720 720 肋部③ 840 480 ∑翼緣部分對凈軸靜距 ajS?翼緣部分對凈軸靜距 0aS?529207翼板① 2660 3500 404635三角承托② 720 720 肋部③ ∑凈軸以上凈面積對凈軸靜距 0S?換軸以上換算面積對換軸靜距 0S? 翼板① 2660 3500 404635三角承托② 720 720 肋部③ ∑換軸以上凈面積對凈軸靜距 0jS?凈軸以上換算面積對換算軸靜距 0jS? 將 跨 中 、 四 分 點(diǎn) 、 支 點(diǎn) 截 面 的 特 性 值 計(jì) 算 結(jié) 果 進(jìn) 行 匯 總 ， 見表 57。 —混 凝 土 凈 截 面鋼束群重心到凈軸距離 necm 換算面積 oAcm178。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段