【正文】 鋼束編號X(mm) fl (mm)??(MPa)2l(MPa)各控制截面平均值2l?(MPa)1 2 3 4 跨 中 截 面5 該截flx?面不受反摩阻力影響01 2 3 4 L / 4 截 面 5 1 2 3 4 支 點(diǎn) 截 面5 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束52產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，對于簡支梁可取 L/4 截面按下式計算： pcEPl?????4并以計算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋損失的平均值。 換算慣性矩 Icm4 152699161 152033804 176796642換軸到截面上緣距離 osycm 換軸到截面下緣距離 scm 上緣 Wos cm179。39跨中（四分點(diǎn)）截面凈距計算圖（尺寸單位：cm） 支點(diǎn)截面凈距計算圖（尺寸單位：cm） 圖 51 凈距計算圖 張 拉 階 段 ， 凈 截 面 的 中 性 軸 （ 稱 為 凈 軸 ） 位 置 產(chǎn) 生 的 最大 剪 應(yīng) 力 ， 應(yīng) 該 與 使 用 階 段 在 凈 軸 位 置 產(chǎn) 生 的 剪 應(yīng) 力 疊 加 。對于換算截面：截面積： 0()hyyAnA???截面慣矩： 201()siI??取用主梁截面（b 1=250）計算。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖 41b 所示。 跨中的荷載橫向分布系數(shù) cm如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重19結(jié)構(gòu)的長寬比為： ??Bl所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù) cm（1）計算主抗扭慣矩 TI對于 T 梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算： ??miiTtbcI13式中： ——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度ibit ——矩形截面抗扭剛度系數(shù)ic m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： ????馬蹄部分換算成平均厚度 453t圖 32 示出了的計算圖示， 的計算見表 32TI20 圖 32 計算圖示（尺寸單位： cm）TI表 32 的計算 分塊名稱 （cmib）(cm)it/ibtic34(10)TiIcbtm???翼緣板① 250 1/3 腹板② 30 馬蹄③ 70 40 ?（2）計算抗扭修正系數(shù) ?對于本橋主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得 21iTiGlIEa???式中： L= 。13表 21 截面幾何特性計算結(jié)果截面位置 截面積（m 2）A截面慣性矩 (m4)I中性軸至梁底的距離（m） 跨中 截面 支點(diǎn) 跨中 T 梁 小毛截面 支點(diǎn) 注：表中所列為毛截面值。（2）主梁截面細(xì)部尺寸T 梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，要應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強(qiáng)度要求。表 12 基本計算數(shù)據(jù)名稱 項目 符號 單位 數(shù)據(jù)立方體強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 kcuf,MPa 50 彈性模量 cEMPa 104軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 kfMPa 軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 tfMPa 軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 cdfMPa 軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 tfMPa 短暫 狀 態(tài) 容許壓應(yīng)力 容許拉應(yīng)力 39。 公路Ⅰ級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) =,均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 qk為0r,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 。橋面鋪裝：12cm 厚瀝青混凝土。 結(jié)構(gòu)尺寸的擬定 主梁片數(shù)與主梁間距單幅橋面寬為 ，選用 5 片 T 梁。??nixixI1整個截面的形心軸至截面底緣 x 軸的距離為 。 故： ?? KN/ ??????）（ （3）鋪裝 12cm 混凝土鋪裝 25= 6cm 瀝青鋪裝 25= 若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則 ?? KN/????）（ （4）欄桿17 一側(cè)防撞欄： 若將兩側(cè)防撞欄均攤給五片主梁，則： ?? KN/??? （5）中主梁二期永久作用集度 /? 永久作用效應(yīng)如圖 31 所示，設(shè) x 為計算截面離左支座的距離，并令 /xl??主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： ??glM21???? Q?永久作用效應(yīng)計算見表 31qMxQxx=al (1a)l(1) 影 響 線1aQ影 響 線圖 31 第一施工階段內(nèi)力計算示意圖表 31 第一施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力 (邊跨中梁)作用效應(yīng)跨中=?四分點(diǎn)=?支點(diǎn)=?18 彎矩 ()KNm? 0一期 剪力 0 彎矩 ()? 0二期 剪力 KN0 彎矩 ()m? 0? 剪力 0 可變作用效應(yīng)計算（修正剛性梁法） 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計算結(jié)構(gòu)的基頻。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，水平凈矩不應(yīng)小于 4cm 及管道直徑的 倍，在豎直方向可疊置。計算結(jié)果見表 43。 截面靜距計算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。 換軸以上面積 Son cm179。l 張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：50 2ldfl??? 在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端 處的錨具變形、鋼筋回縮損x失： 2()ldflx???? 在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失: .02?l? 計 N1N2N3N4 標(biāo)號為 1，計 N5N6N7N8 標(biāo)號為 2， 計 N9N10 標(biāo)號為 3，計 N11N12 標(biāo)號為 4， 計 N13N14 標(biāo)號為 5.各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻力影響長度計算列在下表 65 中表 65 各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻力影響長度鋼束編號con0??（MPa） （M1lPa）（MPa）L（mm）??l/0d???? （MPa）（mm）1 1395 2 1395 3 1395 4 1395 5 1395 求得后可知預(yù)應(yīng)力鋼絞線均 滿足所以距張拉端為x 處的截面由錨具變形和預(yù)應(yīng)力回縮引起的考慮反摩阻力的預(yù)應(yīng)力損失 按下式計算 ）（ 2l?? ??fllx????2x 式中的 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻力的預(yù)應(yīng)力損失， 。 本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， 和 均Au采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 21350cmA? cmu )3206814(2902 ??????故： ?支點(diǎn)截面： 2cm?cmu ????）（ 由 于 混 凝 土 收 縮 和 徐 變 在 相 對 濕 度 為 80%條 件 下 完 成 ， 受 荷時 混 凝 土 齡 期 為 28 天 。fh39。39。= /(5) (t, )pEcs? (6) [(4)+(5)] =4ΔAp /An?%1+15 力 損 失= (MPa)6l? 預(yù)應(yīng)力損失匯總及預(yù)加力計算根據(jù)以上計算過程，可得到各截面鋼束的預(yù)應(yīng)力損失，匯總結(jié)果見表 610。E410 。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失?？缰薪孛婷娣e和慣性矩計算見下表 5140 表 51 跨中截面面積和慣性矩計算 特 性 分 類截面分塊名 稱分塊面積 iA2()cm分塊面積重心至上緣距離 iy(分塊面積對上緣靜距 iS)c全截面重心到上緣距離 sy()m分塊面積的自身慣矩 tI4)cisidy??()2yiIAd4()cmI?i? + pI4()c毛截面13520 131275440 扣管道面積 1b?190cm凈截面 ? 131275440 118026760毛截面14360 141511815 鋼束換算面積 ?250cm換算截面 ? 141511815 152699161計 算數(shù) 據(jù) .????πp14n??41跨中截面對重心軸靜距計算見下表 52.表 52 跨中截面對重心軸靜距計算 凈 截 面 換 算 截 面分塊名稱及序號靜距類別及符號 3()cm分塊面積 iA2分塊至全截面重心距離 iy對凈軸靜距 ijiSAy??3()cm靜距類別及符號 3()c分塊面積 iA2miy()cijiSAy??3()m翼板① 2660 283689 3500 393365三角承托② 1280 1280 肋部③ 480 43992 480 ∑翼緣部分對凈軸靜距 ajS?翼緣部分對凈軸靜距 0aS?下三角④ 400 50672 400 49576馬蹄⑤ 2100 317835 2100 305781肋部⑥ 600 75810 600 72366管道或鋼束 馬蹄部分對換軸靜距 0bS?3()cm ∑馬蹄部分對凈軸靜距 bjS?3()cm 翼板① 2660 283689 3500 393365三角承托② 1280 1280 肋部③ ∑凈軸以上凈面積對凈軸靜距 0S?換軸以上換算面積對換軸靜距 0S? 翼板① 2660 283689 3500 393365三角承托② 1280 1280 肋部③ ∑換軸以上凈面積對凈軸靜距 0jS?凈軸以上換算面積對換算軸靜距 420jS?L/4 截面面積和慣性矩計算見下表 53表 53 L/4 截面面積和慣性矩計算 特 性 分 類截面分塊名 稱分塊面積 iA2()cm分塊面積重心至上緣距離 iy(分塊面積對上緣靜距 iS)c全截面重心到上緣距離 sy()m分塊面積的自身慣矩 tI4)cisidy??(2yiIAd4()cmI?i? + pI4()c毛截面13520 131275440 扣管道面積 1b?190cm凈截面 ? 131275440 125138836毛截面14360 141511815 鋼束換算面積 101366761b?250cm換算截面 ? 141511815 152033804計 算數(shù) 據(jù) .????πp14n??43L/4 截面對重心軸靜距計算見下表 54表 54 L/4 截面對重心軸靜距計算 凈 截 面 換 算 截 面分塊名稱及序號靜距類別及符號 3()cm分塊面積 iA2分塊至全截面重心距離 iy對凈軸靜距 ijiSAy??3()cm靜距類別及符號 3()c分塊面積 iA2miy()cijiSAy??3()m翼板① 2660 3500 392770三角承托② 1280 1280 肋部③ 480 480 466656∑翼緣部分對凈軸靜距 ajS?449383翼緣部分對凈軸靜距 0aS?下三角④ 400 51784 400 49644馬蹄⑤ 2100 317373 2100 306138肋部⑥ 600 75678 600 72468管道或鋼束 馬蹄部分對換軸靜距 0bS?3()cm ∑馬蹄部