【正文】 淬火，表面硬度為。1)軸段1上安裝非標(biāo)準(zhǔn)彈性柱銷聯(lián)軸器和同步齒輪，參考其主要參數(shù)可得該軸段的長度，直徑2)軸段2為軸肩，為同步齒輪定位，其長度，直徑3)軸段3上安裝軸承，為便于安裝軸承內(nèi)圈，并且要符合標(biāo)準(zhǔn)軸承內(nèi)徑。其產(chǎn)生的軸向力大小相等，方向相反，因而 =52218 N =由于，所以以值來計(jì)算軸承壽命。此外，型板還要有一定的接觸疲勞強(qiáng)度及彈性強(qiáng)度以滿足擠壓成型的需要，所以型板的選材一般選擇合金鋼比較合適。可以根據(jù)壓球密度的要求調(diào)整壓力,生產(chǎn)機(jī)動(dòng)靈活。為了滿足設(shè)計(jì)要求，對(duì)輥輥輪與輥軸之間需采用脹套無鍵聯(lián)接。另外，也讓我明白學(xué)習(xí)如何通過有效途徑查找相關(guān)資料也是十分的重要。 a crack was also observed on the inner surface of the cone aligned with the deep groove as shown in (a). SEM observation made on the cut section of the cone shows the deep groove and the crack originating from the groove and propagating towards the bore surface as shown in (b). Microstructural analysisLongitudinal cut sections of a roller and cone showed fine tempered martensite with uniform distribution of carbides free from carbide network or any detrimental feature. The origin of crack was also free from decarburization indicating that the heat treatment conditions were normal. Microstructure observed on roller specimen is shown in (a). Near the damaged side of the roller, cracks were observed propagating towards the centre of the roller as shown in (b) and (c). Hardness analysisHardness profiles taken along the cut section revealed that near the surface of roller and raceway surface of the cone, the hardness values were in the range of 6465 HRc and in the core it were in the range of 6163 HRc. Retained austenite measurementsRetained austenite measurements were carried out on roller surface, raceway of the cone using XRD. RA was about % on raceway and % on roller surface. Wear 。我們要不斷地去觀察和探究，以積累專業(yè)知識(shí)，提高自己的專業(yè)素養(yǎng)，才能設(shè)計(jì)出合格滿意的產(chǎn)品。該框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)滿足結(jié)構(gòu)簡單、承載能力強(qiáng)、裝拆方便的設(shè)計(jì)要求，而且性價(jià)比高?；钊麠U的前接頭頂在軸承座上以滿足生產(chǎn)壓力要求。 所以該軸鍵滿足設(shè)計(jì)要求。 軸的應(yīng)力 ，該軸滿足設(shè)計(jì)要求。查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得A=113，則 = mm1 2 3 4 5 6 7圖1011為了留有加工余量以及加工的方便，可將最小直徑取值稍微大一些。減速器沿軸心線分為上箱體和下箱體，用普通螺栓聯(lián)接在一起，箱體由灰鑄鐵鑄造而成。該健的選材為45號(hào)鋼，其主要失效形式為壓潰，因而通常只計(jì)算其壓強(qiáng)來校核其強(qiáng)度。 所以該軸鍵滿足設(shè)計(jì)要求。其產(chǎn)生的軸向力大小相等，方向相反，因而 =29192 N = N由于，所以以值來計(jì)算軸承壽命。所以該軸段長度，直徑2)軸段2為軸齒輪段，根據(jù)第一對(duì)嚙合齒輪中的小齒輪寬度及齒根圓直徑可得其長度，直徑3)軸段3由于要考慮到對(duì)齒輪的定位，其長度，直徑4)軸段4由于要考慮到對(duì)箱體內(nèi)部空間的安排，其長度，直徑5)軸段5上安裝軸承，考慮到軸段1也選用圓錐滾子軸承，這樣可以將產(chǎn)生的軸向力相互抵消掉。 軸的強(qiáng)度校核軸的計(jì)算簡圖圖542轉(zhuǎn)矩 齒輪的直徑 圓周力 徑向力 軸向力 由和求得 和求得 圓錐滾子軸承產(chǎn)生的軸向力截面處彎矩合成 軸的選材為45號(hào)鋼，并經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得抗拉強(qiáng)度極限。 軸的應(yīng)力 IV號(hào)軸的計(jì)算 初步估算IV號(hào)軸的最小直徑由于此軸上的分度圓直徑和軸徑相似，所以把該軸加工成齒輪軸。查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得A=113，則 =1 2 3 4 5 6 7 8圖531為了留有加工余量以及加工的方便，可將最小直徑取值稍微大一些。查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)暫選圓錐滾子軸承，型號(hào)為32318，其基本尺寸為mm。因此其長度，直徑另外軸段1上要有健，選用C型普通圓頭平健。分度圓直徑d 齒頂高 齒根高 =15 mm齒全高h(yuǎn) 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 齒距p 齒厚s 齒槽寬e 頂隙c 中心距a 傳動(dòng)比 5 減速器軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 I號(hào)軸的計(jì)算 初步估算I號(hào)軸的最小直徑由于此軸上的分度圓直徑和軸徑相似，所以把該軸加工成齒輪軸。分度圓直徑d 齒頂高 齒根高 = mm齒全高h(yuǎn) 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 齒距p 齒厚s 齒槽寬e 頂隙c 中心距a 傳動(dòng)比 小齒輪：40Cr，調(diào)質(zhì)，大齒輪：45，正火，確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，由于，估取圓周速度，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得其精度等級(jí)為II公差組8級(jí)。 確定V帶長度L及中心距a初定中心距 初算V帶基準(zhǔn)長度 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可圓整得實(shí)際中心距a的計(jì)算 驗(yàn)算小帶輪包角 V帶根數(shù)z的確定單根V帶試驗(yàn)條件下許用功率 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得傳遞功率增量 包角系數(shù) 長度系數(shù) V帶根數(shù)z 經(jīng)圓整可得z=5 根V帶單位長度的質(zhì)量m 查相關(guān)資料得m= =4 減速器齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 小齒輪：40Cr，調(diào)質(zhì)，大齒輪：45，正火，確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，由于，估取圓周速度，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得其精度等級(jí)為II公差組8級(jí)。因?yàn)樵O(shè)計(jì)給出的工況為，即 可得輥?zhàn)影霃?棍子的周長周向單列最多可為 個(gè)由于各成型槽之間存在間距，將暫定周向單列成型槽數(shù) ，間距定為6 mm單個(gè)型煤的質(zhì)量 是煤的密度，通常取 所以其質(zhì)量由于要符合每小時(shí)產(chǎn)量 的要求，需要產(chǎn)出的型煤的數(shù)量為所以成型輥上的成型槽列數(shù) 取成型輥上的成型槽列數(shù)因此輥?zhàn)拥膶?shí)際寬度輥?zhàn)拥闹睆紻=2 r = 800 mm，寬度為341mm已知成型時(shí)成型壓力，輥寬工作阻力阻力轉(zhuǎn)矩T=工作功率P=傳動(dòng)裝置的總效率 查機(jī)械手冊(cè)可得 可求得總效率則可求得電機(jī)功率經(jīng)研究決定采用同步轉(zhuǎn)速的Y系列電動(dòng)機(jī)。所以，一般需要反復(fù)試驗(yàn)來確定一個(gè)最佳的粘結(jié)劑用量。物料中的水分在成型過程中的作用主要有： （1）適量的水分可以在成型過程中起潤滑劑的作用，也可以降低成型系統(tǒng)的內(nèi)摩擦力，提高型煤的成型質(zhì)量。、給配對(duì)煤料成型帶來的影響煤料粒度的大小與料度級(jí)配分布也是影響型煤的成型強(qiáng)度與成型率的重要因素之一。然而，增大壓輥直徑的同時(shí)，也應(yīng)該考慮到負(fù)面影響。由工業(yè)型煤機(jī)械設(shè)備的配置及選型研究可知，按圖2來分析成型槽對(duì)原煤的成型作用力原理。由于國外發(fā)達(dá)國家正在尋找研究新的能源，研究其它潔凈燃料和技術(shù)，國外型煤業(yè)日趨萎縮。工業(yè)型煤爐前成型技術(shù)是節(jié)能技術(shù)改造重要的一部分，但其不能很好地減少環(huán)境污染。型煤的形狀有圓形、方形、枕形、棒形等等。實(shí)際上，為了減少能源的浪費(fèi)以及減小對(duì)于環(huán)境的破壞污染，我國是從20世紀(jì)50年代起才開始研究民用型煤。實(shí)際上,恰恰成型機(jī)械是型煤生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備,這致使我國的工業(yè)型煤技術(shù)落后于國外。 hydraulically balanced shaping force。 工業(yè)對(duì)輥成型機(jī)主要由電動(dòng)機(jī)、帶輪、減速機(jī)、給料系統(tǒng)、軸承、壓輥、承壓系統(tǒng)以及潤滑系統(tǒng)等機(jī)構(gòu)組成的。本文主要描述了對(duì)輥成型機(jī)的整體設(shè)計(jì)要求及相關(guān)部位的計(jì)算。 weight feeding。由于過去我國對(duì)工業(yè)型煤機(jī)械不夠重視，在其方面的研究很少，所以到如今，我國生產(chǎn)工業(yè)型煤的主要方式是采用粉煤添加粘結(jié)劑來低壓成型工業(yè)型煤。我國型煤技術(shù)的發(fā)展?fàn)顩r可以概括為起步晚，發(fā)展慢。工業(yè)對(duì)輥成型壓力相對(duì)較低,一般在25 MPa左右。這是中國工業(yè)型煤很難在市場普遍推廣的根本原因。為了解決壓球機(jī)沿輥寬壓力不均的問題，可以在壓球機(jī)上增加復(fù)雜的分行調(diào)壓機(jī)構(gòu)，但這大大地增加了壓球機(jī)的加工成本。在成型壓力減至零之前，擠壓成型的型煤就開始自動(dòng)脫落。圖12 型煤成型時(shí)的受力分析要使壓輥能咬入煤料并且正常工作，必須滿足以下條件：一般在咬合角相同的條件下，增大壓輥直徑就增大咬合區(qū)的寬度，進(jìn)而可以增大型煤的壓縮率和成型強(qiáng)度，這也是現(xiàn)在國外工業(yè)型煤成型機(jī)壓輥向大直徑方向發(fā)展的主要原因。因?yàn)槊毫咸畛涞迷蕉?，則在兩對(duì)輥成型時(shí)對(duì)煤料擠壓產(chǎn)生的反作用力就越大，從而使煤料越容易成型。型煤生產(chǎn)線要求被壓制物料含水量不的超過最佳含水量范圍，當(dāng)然具體物料壓制時(shí)含水量要求也不同。從粘結(jié)劑在成型過程中固結(jié)后的方面來說，增大粘結(jié)劑的用量有利于提高型煤的成型質(zhì)量；但從型煤的成型過程來說，增大粘結(jié)劑的用量將減小成型壓力并且降低型煤的質(zhì)量；再從型煤脫模的穩(wěn)定性這方面來說，增大粘結(jié)劑的用量也不利于提高型煤的質(zhì)量。成型壓力：；小時(shí)產(chǎn)量1015噸；給料方式：自重給料；型球尺寸：；枕形結(jié)構(gòu)采用液壓平衡成型力；螺桿固定式框架結(jié)構(gòu)；同步式齒輪傳動(dòng)箱。將傳動(dòng)裝置中的各軸從高速級(jí)到低速級(jí)排列依次為I號(hào)軸、II號(hào)軸，III號(hào)軸……，相鄰兩軸之間的傳動(dòng)比為、……，各軸的輸入功率為、……，各軸的轉(zhuǎn)速為、……，各軸的輸入轉(zhuǎn)矩為、……，另外0軸即為電動(dòng)機(jī)軸，因而各軸的功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩的計(jì)算如下： 0軸： I軸： II軸： III軸： IV軸： V軸： 3 V帶的計(jì)算 確定V帶型號(hào)工作情況系數(shù) 計(jì)算功率 V帶型號(hào) 確定帶輪基準(zhǔn)直徑、小帶輪直徑 =200355 mm，取 已知，取彈性滑動(dòng)系數(shù) 大帶輪直徑 ，取 驗(yàn)算V帶速度由于要求帶速在5m25m之間，所以帶速符合要求。故小齒輪分度圓直徑 =180mm大齒輪分度圓直徑 標(biāo)準(zhǔn)中心距a =327mm齒寬b 圓整取b=150 mm大齒輪齒寬 小齒輪齒寬 =156mm許用彎曲應(yīng)力 彎曲疲勞極限 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得 彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得 彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得則 由 =重合度系數(shù) =由式610 齒形系數(shù) 應(yīng)力修正系數(shù) 由此可得 由于，故齒根彎曲強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。故小齒輪分度圓直徑 =360mm大齒輪分度圓直徑 標(biāo)準(zhǔn)中心距a =600mm齒寬b 圓整取b=296mm大齒輪齒寬 小齒輪齒寬 =302mm許用彎曲應(yīng)力 彎曲疲勞極限 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得 彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得 彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可得則 由 =重合度系數(shù) =由式610 齒形系數(shù) 應(yīng)力修正系數(shù) 由此可得 由于，故齒根彎曲強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。所以該軸段長度，直徑