【正文】 液進(jìn)口DN300；MDEA貧液出口DN300；工藝氣進(jìn)口DN300；工藝氣出口DN300；MDEA氣提蒸汽出口DN400。 壓力容器常常存在各種強(qiáng)度裕量，例如接管和殼體實際厚度往往大于強(qiáng)度需要的厚度，接管根部有填角焊縫，焊接接頭系數(shù)小于1但開孔位置不在焊縫上，這些因素相當(dāng)于對殼體進(jìn)行了局部加強(qiáng)，降低了薄膜應(yīng)力從而也降低了開孔處得最大應(yīng)力，因此，對于；蒿足一定條件的開孔接管，可以不予補(bǔ)強(qiáng)?？紤]實際情況選20號鋼，150℃時[σ]=140MPa，Φ480x6，C2=1mm,C1=。當(dāng)尺寸和載荷一定時，多支點在梁內(nèi)產(chǎn)生的應(yīng)力較小，所以支座數(shù)量似乎越多越好。否則由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應(yīng)力過大。與此取設(shè)備總長： 設(shè)備本身質(zhì)量：其它附件的質(zhì)量就取為m1的5％，即設(shè)備的總質(zhì)量為 管箱的質(zhì)量等于管箱封頭質(zhì)量加上管箱筒體的質(zhì)量： 物料的質(zhì)量 由于物料本身占到了設(shè)備截面弦高1030mm處，其余空間均被氣體充滿，故只要估算MDEA貧液的質(zhì)量就可以。鞍座截面處圓筒的軸向應(yīng)力： （56） （57）式中： （58） （59）“扁塌”現(xiàn)象引起的抗彎模量減少系數(shù)，而其中Δ為鞍座的有效包角， 則K1=，K2= 切向應(yīng)力 對于臥式容器來說，切向應(yīng)力總是在支座的截面最大，所以只要討論支座截面處圓筒和封頭上的切向應(yīng)力。綜上所述，所選鞍座完全符合承載要求。 每條焊縫應(yīng)盡可能一次焊完。在經(jīng)過多次考慮和導(dǎo)師的探討，才對它的總體結(jié)構(gòu)確定了下來。感謝同學(xué)們的熱心幫助和真誠相待。s performers of the troupe still tour the region39。t have a formal stage. The audience just sat on the grass. Usually, the performances became a big party with local people joining in. For him, the rewarding part about touring isn39。 在這里我首先要感謝老師的悉心指導(dǎo)，顧老師嚴(yán)謹(jǐn)認(rèn)真負(fù)責(zé)的態(tài)度和作風(fēng)給了我深刻的影響。 設(shè)備設(shè)計包括總體結(jié)構(gòu)設(shè)計和各個組成的結(jié)構(gòu)設(shè)計以及強(qiáng)度設(shè)計，主要零部件的設(shè)計和選型以及校核。 受壓元件的角焊縫的根部應(yīng)保證。代入數(shù)據(jù)得： |σ5|[σ]t，因此計算滿足要求。（1）均布載荷和支座反力 設(shè)備重量G 設(shè)備操作運行時的質(zhì)量 重量載荷大的總長度按大端封頭邊計算，則重量載荷作用總長度為：設(shè)總重量沿長度方向均勻分布，則作用在總長度上的均布載荷為：支座的之反力： 豎向剪力和力偶： 彎矩和剪力 支座跨中截面處的彎矩： (52) 式中： 代入數(shù)據(jù)得： 支座截面處的彎矩： (53)式中： 代入數(shù)據(jù)得： 剪力： 由于A，則支座處截面上的剪力為 軸向應(yīng)力 兩鞍座間軸向應(yīng)力：最高點： （54）最低點： （55）式中：pc——設(shè)計壓力，MPa； δe——有效厚度，mm； Ri——內(nèi)半徑,mm。換熱管彎曲部分到封頭與筒體連接切線處的距離為水出口直徑325mm加上相鄰焊縫間規(guī)定距離取200mm，并考慮到設(shè)置堰板的適當(dāng)距離，最終為L3=800mm。鞍座尺寸查表513[5]。置于鞍式支座上的的臥式容器，其情況類似于彎曲梁。所需最小補(bǔ)強(qiáng)面積A需要補(bǔ)強(qiáng)面積：使用公式： （51）式中： A開孔削弱所需要的補(bǔ)強(qiáng)面積，㎜2； d開孔直徑，圓形孔等于接管內(nèi)直徑加2倍的厚度附加量，mm； δ殼體開孔處的計算厚度，mm； δet接管有效厚度，mm； fr強(qiáng)度削弱系數(shù)，等于設(shè)計溫度接管材料與殼體材料許用應(yīng)力之比，取fr=。 壓力容器接管補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)通常采用局部補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)，主要有補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)、壁厚補(bǔ)強(qiáng)和整鍛件補(bǔ)強(qiáng)。根據(jù)設(shè)計壓力和溫度，選取回轉(zhuǎn)蓋板式平焊法蘭人孔。拉桿位置占據(jù)換熱管的位置。根據(jù)設(shè)計條件選取如下表54[5]所示：表54墊片介質(zhì)法蘭公稱壓力/MPa工作溫度/℃密封面墊片形式材料油品、油氣、溶劑（丙烷、丙酮、苯、酚、糠醛、異丙醇），石油化工原料及產(chǎn)品≤≤200突（凹凸）耐油墊、四氟墊耐油橡膠、石棉板、聚四氟乙烯板400凹凸紫銅墊紫銅板所選墊片的參數(shù)如表55[5]所示。 由設(shè)計條件選用容器法蘭為凹凸面長頸對焊法蘭，尺寸參數(shù)如表52[5]所示，表52長頸對焊法蘭參數(shù)PN=公稱直徑DN/mm法蘭/mm螺柱對接筒體最小厚度δ0DD1D2D3D4δHhaa1δ1δ2Rd規(guī)格數(shù)量10001215115511101100109710017542262324361533M304818結(jié)構(gòu)尺寸如圖51所示： 圖51凹面長頸對焊法蘭 管法蘭的設(shè)計查附錄四根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)來選取?；缿?yīng)在折流板外側(cè)設(shè)置四條圓鋼，直徑6mm，對稱布置，間距500 到 600，焊接在支撐板外側(cè)，長度從第一塊折流板到浮頭法蘭，約6000mm。假設(shè)b=66mm（1）一根金屬管壁的橫截面積 兩管板間換熱管有效長度（除掉兩管板厚度）L估取6000mm（2）計算系數(shù)K K=根據(jù)規(guī)定，按管板簡支考慮，K值由查圖可得[3]。通過查表42[6]U型彎管段最小彎曲半徑。則：，取C=50mm。通過表D1[2]查得364℃下材料的許用應(yīng)力[σ]=140MPa焊接方式為雙面對焊，100％無損檢測，焊接系數(shù)Φ=1，腐蝕余量C2=2mm,鋼板負(fù)偏差C1=。表31標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭參數(shù)公稱直徑DN（mm）總深度H（mm）直邊高度（mm）內(nèi)邊面積A（㎡）容積V（m3）160042525封頭厚度計算： 設(shè)計厚度： 對Q345R，鋼板負(fù)偏差C1=，因而可取名義厚度δn=4mm。通過表D1[2]查得125℃下材料的許用應(yīng)力[σ]=189MPa焊接方式為雙面對焊，100％無損檢測，焊接系數(shù)Φ=1，腐蝕余量C2=2mm,鋼板負(fù)偏差C1=。由鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，取名義厚度為6mm。 材料的屈服應(yīng)力：ReL=345MPa水壓試驗應(yīng)力：最大液壓為 （33）式中： pT試驗最大壓力，MPa； σT試驗壓力下圓筒的應(yīng)力，MPa； Di大端圓筒的直徑，mm； 圓筒的有效厚度，mm。材料選用Q345R。如下圖22換熱管排列方式。（5）管數(shù)計算 （21）式中：NT換熱管數(shù)目； AP換熱面積㎡； 無縫鋼管直徑㎜； l 無縫鋼管長度mm。隨著節(jié)約材料，節(jié)約能源的強(qiáng)化傳熱技術(shù)研究的發(fā)展，光管不斷受到?jīng)_擊，但是依據(jù)本設(shè)計的技術(shù)參數(shù)和考慮制造成本，依然選用光管。(2)在真空下或接近臨界壓力下操作時，設(shè)計比較可靠。最常用交叉流再沸器的有釜式再沸器、內(nèi)置式再沸器和水平熱虹吸再沸器。 本設(shè)計使我對所學(xué)的專業(yè)知識有了更深刻地認(rèn)識，并從中學(xué)到了很多課本上無法得到的東西，通過自身的努力學(xué)習(xí)和導(dǎo)師的細(xì)心指導(dǎo)，不僅使我在知識水平上和解決實際問題的能力上有了很大的提高，而且讓我深刻體會到要把所學(xué)的知識理論變成可實際應(yīng)用的設(shè)備時，所面對的種種難題。相鄰折流板的周邊相接與外圓處成連續(xù)螺旋狀。由此可見，換熱器的合理設(shè)計和良好運行對企業(yè)節(jié)約資金、能源和空間都十分重要。鋁鎂合金具有較高的抗腐蝕性和導(dǎo)熱性，價格比鈦材便宜，應(yīng)予注意。 增加流體的流速和擾動性，可減薄邊界層，降低熱阻提高給熱系數(shù)。逆流時，沿傳熱表面兩流體的溫差分布較均勻。接著英國用釬焊法制造出一種由銅及其合金材料制成的板翅式換熱器，用于飛機(jī)發(fā)動機(jī)的散熱。目前在換熱設(shè)備中，用量最多的是管殼式換熱器。釜式再沸器就是換熱器分類中很重要的一種。關(guān)于釜式再沸器設(shè)計的各個環(huán)節(jié)，設(shè)計說明書中都有詳細(xì)的說明。雖然在換熱效率、設(shè)備體積及金屬材料的耗量等方面管殼式換熱器不如其他換熱設(shè)備，但是他卻具有結(jié)構(gòu)堅固、操作彈性大、可靠度較高等方面的優(yōu)點，故仍受到普遍應(yīng)用。 60年代左右，由于空間技術(shù)和尖端科學(xué)的迅速發(fā)展，迫切需要各種高效能緊湊型的換熱器，再加上沖壓、釬焊和密封等技術(shù)的發(fā)展，換熱器制造工藝得到進(jìn)一步完善，從而推動了緊湊型板面式換熱器的蓬勃發(fā)展和廣泛應(yīng)用。前者可節(jié)省設(shè)備費，后者可節(jié)省操作費，故在設(shè)計或生產(chǎn)使用中應(yīng)盡量采用逆流換熱。 一般換熱器都用金屬材料制成，其中碳素鋼和低合金鋼大多用于制造中、低壓換熱器；不銹鋼除主要用于不同的耐腐蝕條件外，奧氏體不銹鋼還可作為耐高、低溫的材料；銅、鋁及其合金多用于制造低溫?fù)Q熱器；鎳合金則用于高溫條件下；非金屬材料除制作墊片零件外，有些已開始用于制作非金屬材料的耐蝕換熱器，如石墨換熱器、氟塑料換熱器和玻璃換熱器等。根據(jù)國民經(jīng)濟(jì)和社會發(fā)展第十一個五年規(guī)劃綱要，“十一五”％的速度。雖然各種板式換熱器的競爭力在上升，但管殼式換熱器仍將占主導(dǎo)地位。相對于弓形折流板螺旋折流板消除了弓形折流板的返混現(xiàn)象、卡門渦街從而提高有效傳熱溫差防止流動誘導(dǎo)振動。完成之后按照相關(guān)文件要求編寫論文并翻譯外文專業(yè)技術(shù)文章。當(dāng)熱虹吸再沸器的循環(huán)量不夠時，則使用泵來增加循環(huán)量，這時，稱之為強(qiáng)制流動再沸器。產(chǎn)氣量大，蒸汽品質(zhì)要求高的蒸發(fā)空間大，否則可以小些。將同直徑換熱器的換熱管由Φ25改為Φ19使換熱面積可增加40%左右，節(jié)約金屬20%以上，但小管徑流體阻力大，不便清洗，易結(jié)垢，堵塞。 則換熱面積滿足要求。對于多管程換熱器，其殼體內(nèi)徑還和管程數(shù)有關(guān)，可用下式近似計算； (25)式中：η管板利用率； NT換熱管總數(shù)目； t管心距 ㎜。 Φ焊接接頭系數(shù)。設(shè)計溫度為125℃，設(shè)計壓力pc=。 再沸器錐殼部分屬于偏心錐殼，根據(jù)連接具有平行軸線兩圓筒的非軸對稱偏心錐殼滿足以下要求： 圖31偏心錐殼兩筒體軸線間距L應(yīng)不大于兩筒體內(nèi)直徑差值的1/2；對內(nèi)壓情況偏心錐殼與筒體間夾角最大值，對外壓情況；錐殼半頂角取偏心錐殼與筒體間的夾角α1 。由鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，取名義厚度為6mm。有效厚度： 水壓試驗壓力： 材料的屈服應(yīng)力：ReL=345MPa水壓試驗應(yīng)力：最大液壓為： 水壓試驗校核： 則壁厚滿足要求。腐蝕余量2mm。4主要零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算 隔板材料采用與管箱相同的材料制造，最小厚度應(yīng)按照表41[1]的規(guī)定。直管段的計算壁厚： 。管子拉脫力校核使用公式 （44）式中：