【正文】 t just about sharing art with nomadic families but also about gaining inspiration for the music and dance. Ulan Muqir literally translates as red burgeon, and today39。在大學(xué)四年的生活中，得到了老師們悉心的教導(dǎo)，學(xué)到了豐富的知識(shí)和做人的道理，為我走向社會(huì)迎接挑戰(zhàn)打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。工作任務(wù)是比較繁重的，在實(shí)習(xí)過(guò)程中，見(jiàn)到最多的是固定管板式換熱器，卻未見(jiàn)到釜式設(shè)備，對(duì)于釜式換熱器的局部結(jié)構(gòu)始終無(wú)法想，關(guān)于釜式換熱器的介紹資料在圖書館的資料庫(kù)里，找到的不多。 接弧處應(yīng)保證焊透與融合。鞍座截面上鞍座包角處的周向應(yīng)力使用下式計(jì)算： （512）式中：K6系數(shù)，K6=；代入數(shù)據(jù)得：則|σ6|[σ]t，計(jì)算滿足要求。代入數(shù)據(jù)得： 125℃時(shí)，[σ]t=189MPa，滿足要求。管箱長(zhǎng)度L4=1000mm，過(guò)渡圓筒的長(zhǎng)度L5=190mm。表513鞍座參數(shù)及尺寸公稱直徑DN允許載荷Q/kN鞍座高度h底板腹板筋板l1b1δ1δ2l3b216002752501120200128257170墊板螺栓間距l(xiāng)2鞍座質(zhì)量/kg增加100mm高度增加的質(zhì)量b3δ1弧長(zhǎng)b4δ4e2308187032084096010712鞍座位置的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求 對(duì)于職支座上受均市載荷的簡(jiǎn)支梁，若梁的全長(zhǎng)為L(zhǎng)，則當(dāng)外伸端長(zhǎng)度A=，雙支座跨距中間截面的最大彎矩和制作截面處的彎矩和支座截面處的彎矩絕對(duì)值相等，從而使上述兩截面上保持等強(qiáng)度，考慮到支座處圓筒的截面處除彎矩以外的其他載荷，而且支座截面處應(yīng)力比較復(fù)雜，故常取支座處圓筒的彎矩略小于跨中間圓筒的彎矩，為此中國(guó)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JB《鋼制臥式容器》規(guī)定取A≤。由材料力學(xué)分析可知，梁彎曲產(chǎn)生的應(yīng)力與支點(diǎn)數(shù)量和位置有關(guān)。代入數(shù)據(jù)得： （2）有效補(bǔ)強(qiáng)范圍 外側(cè)高度： （3）有效補(bǔ)強(qiáng)面積A1：殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積A2：接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積 接管計(jì)算厚度： A3：接管區(qū)焊縫面積（）A3：有效補(bǔ)強(qiáng)面積 A4：所需另行補(bǔ)強(qiáng)面積 擬采用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)，根據(jù)接管公稱直徑DN300選取補(bǔ)強(qiáng)圈，參照補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)JB/T4736選取C型補(bǔ)強(qiáng)圈，補(bǔ)強(qiáng)圈參數(shù)如下表512[6]所示：表512補(bǔ)強(qiáng)圈尺寸尺寸（mm）接管公稱直徑DN外徑D1內(nèi)徑D2質(zhì)量（kg）厚度δe（mm）30055034312 殼體上的最大開(kāi)孔是人孔DN450的口。而開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則有等面積補(bǔ)強(qiáng)和豐極限分析補(bǔ)強(qiáng)，一般設(shè)計(jì)都用等面積補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。人孔參數(shù)如下表510[5]所示。拉桿長(zhǎng)度按需要確定。表55非金屬軟墊片參數(shù)公稱壓力 PN/MPa公稱直徑 DN/mmDd100010991039 當(dāng)換熱器殼程介質(zhì)有相變時(shí)，無(wú)需設(shè)置折流板，而換熱管無(wú)支撐跨距超過(guò)表4—6規(guī)定時(shí)，應(yīng)設(shè)置支撐板，用來(lái)支撐換熱管，以防止換熱管產(chǎn)生過(guò)大的撓度或誘導(dǎo)振動(dòng)。根據(jù)壓力不同，選用了不同的法蘭形式，工藝氣接管法蘭選用帶頸平焊鋼制管法蘭，殼體側(cè)接管法蘭均選用板式平焊鋼制接管法蘭。此外，殼體內(nèi)部應(yīng)用角鋼布置支撐導(dǎo)軌，與圓鋼滑道相配合，從直管段開(kāi)始布置，長(zhǎng)度約6000mm。 代入數(shù)據(jù)得： |σr|[σ]，滿足條件。表42U型彎管段最小彎曲半徑R min/mm換熱管外徑1014192532384547Rmin20304050657590115設(shè)計(jì)選用的換熱管外徑為25mm，故最小彎曲半徑為50mm。 取 ：L3=L2=325mm，L4=275mm 則： 由于容器法蘭與筒體連接處厚度差異較大，故設(shè)置過(guò)渡圓筒以減小壁厚突變應(yīng)力。代入數(shù)據(jù)得： 名義厚度： 有效厚度： 水壓試驗(yàn)壓力： 材料的屈服應(yīng)力：ReL=345MPa水壓試驗(yàn)應(yīng)力：最大液壓 水壓試驗(yàn)校核： 則壁厚滿足要求。但對(duì)低合金鋼制的容器，規(guī)定不包括腐蝕余量的最小厚度應(yīng)不小于3mm，若加上腐蝕余量名義厚度至少取5mm。代入數(shù)據(jù)得：設(shè)計(jì)厚度： 對(duì)Q345R，鋼板負(fù)偏差C1=，因而可取名義厚度δn=4mm。有效厚度： 水壓試驗(yàn)壓力： 材料的屈服應(yīng)力：ReL=345MPa水壓試驗(yàn)應(yīng)力：最大液壓 水壓試驗(yàn)校核 強(qiáng)度校核： 最大允許工作壓力 故強(qiáng)度要求滿足。水壓試驗(yàn)校核： 強(qiáng)度校核： [σ]t最大允許工作壓力 故強(qiáng)度滿足。通過(guò)表D1[2]查得125℃下材料的許用應(yīng)力[σ]=189MPa焊接方式為雙面對(duì)焊，100％無(wú)損檢測(cè)，焊接系數(shù)Φ=1，腐蝕余量C2=2mm,鋼板負(fù)偏差C1=。 （a）正三角形排列 (b)正四邊形排列 圖22換熱管排列方式則管束的直徑Db為 (23) (24) 式中：t管心距㎜； NT換熱管數(shù)目； b六角形對(duì)角線上的管數(shù)。 為便于布管，查表22[1]得可取管子根數(shù)為613根。(2)換熱管尺寸 采用標(biāo)準(zhǔn)管徑的換熱管。(3)無(wú)熱應(yīng)力，結(jié)構(gòu)可靠，清洗方便。在軸向流類型中，沸騰流體沿軸向流動(dòng)，在管程完成汽化過(guò)程。更加認(rèn)識(shí)到運(yùn)用專業(yè)知識(shí)解決實(shí)際問(wèn)題的能力的重要性。每個(gè)折流板與殼程流體的流動(dòng)方向成一定的角度使殼程流體做螺旋運(yùn)動(dòng)能減少管板與殼體之間易結(jié)垢的死角從而提高了換熱效率。提高換熱器傳熱性能并減小其體積，在能源日趨短缺的今天更是具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。近年來(lái)國(guó)內(nèi)在節(jié)能增效等方面改進(jìn)換熱器性能，提高傳熱效率，減少傳熱面積降低壓降，提高裝置熱強(qiáng)度等方面的研究取得了顯著成績(jī)。但增加流體流速會(huì)使能量消耗增加，故設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)在減小熱阻和降低能耗之間作合理的協(xié)調(diào)。在冷、熱流體的進(jìn)出口溫度一定的條件下，當(dāng)兩種流體都無(wú)相變時(shí)，以逆流的平均溫差最大順流最小。30年代末，瑞典又制造出第一臺(tái)板殼式換熱器，用于紙漿工廠。在近年來(lái)國(guó)內(nèi)在節(jié)能、增效等方面研究效果顯著。 本文主要包含了對(duì)釜式再沸器及換熱器的設(shè)計(jì)背景及概述和再沸器的強(qiáng)度校核、結(jié)構(gòu)計(jì)算以及零件設(shè)計(jì)這四部分。背景及概述部分主要包括換熱器的定義；強(qiáng)度校核、結(jié)構(gòu)計(jì)算部分主要是根據(jù)已經(jīng)選定的換熱器型式進(jìn)行設(shè)備內(nèi)各零部件的設(shè)計(jì)，包括：材料的選擇、具體尺寸確定、確定具體位置、管板厚度的計(jì)算、開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算等；零件設(shè)計(jì)部分則重點(diǎn)強(qiáng)調(diào)了法蘭、墊片、拉桿、鞍式支座等的選取。大量使用換熱器提高了能源的利用率，使企業(yè)成本降低，效益提高。在此期間，為了解決強(qiáng)腐蝕性介質(zhì)的換熱問(wèn)題，人們對(duì)新型材料制成的換熱器開(kāi)始注意。 在完成同樣傳熱量的條件下，采用逆流可使平均溫差增大，換熱器的傳熱面積減??；若傳熱面積不變，采用逆流時(shí)可使加熱或冷卻流體的消耗量降低。為了降低污垢的熱阻，可設(shè)法延緩污垢的形成，并定期清洗傳熱面。換熱器的大量使用有效的提高了能源的利用率，使企業(yè)成本降低，效益提高。 對(duì)國(guó)外換熱器市場(chǎng)的調(diào)查表明，管殼式換熱器占64%。在氣一水換熱的情況下傳遞相同熱量時(shí)該換熱器可減少30 %40 %的傳熱面積節(jié)省材料20 %30 %。522 再沸器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 進(jìn)行設(shè)備的參數(shù)設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，要設(shè)計(jì)MDEA貧液再沸器合理的結(jié)構(gòu)形式，并完成設(shè)備的機(jī)械設(shè)計(jì)計(jì)算，主要包括確定設(shè)備的殼體、封頭、換熱管、管箱、法蘭以及其它零部件的結(jié)構(gòu)尺寸和材料，對(duì)設(shè)備進(jìn)行強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核，完成標(biāo)準(zhǔn)件的選型，最后繪制設(shè)備裝配圖和零部件圖，借助圖形對(duì)其有更加充分的認(rèn)識(shí)，最后使之成為一個(gè)可用的實(shí)際設(shè)備設(shè)計(jì)，達(dá)到實(shí)踐和理論相結(jié)合的目標(biāo)。最常用的軸向流再沸器為立式熱虹吸再沸器。 釜式再沸器管束選擇U型與U型換熱器有相同的特性，結(jié)構(gòu)上不同之處在于殼體上部設(shè)置了一個(gè)蒸發(fā)空間，蒸發(fā)空間的大小由產(chǎn)氣量和所要求的蒸汽品質(zhì)所決定。小管徑可使單位體積的傳熱面積增大，結(jié)構(gòu)緊湊，金屬耗量減少，傳熱系數(shù)提高。表22排管數(shù)目正六角形的數(shù)目a正三角型排列六角形對(duì)角線上的管數(shù)b六角形內(nèi)的管數(shù)每個(gè)弓形部分的管數(shù)第一列第二列第三列弓形部分的管 數(shù)管子總數(shù)13275479266613換熱面積校核 換熱管總數(shù)：613根 規(guī)格：Φ25㎜ 長(zhǎng)度：6m則： （22）式中：A1換熱面積㎡； n換熱管總數(shù)； R換熱管半徑㎜； l換熱管長(zhǎng)度m。代入數(shù)據(jù)得： 圓整為：Db=860㎜ 殼體內(nèi)徑取決于換熱管數(shù)﹑管心距和換熱管的排列方式。計(jì)算厚度： （31）式中：δ計(jì)算厚度，mm； pc計(jì)算壓力，MPa； [σ]t設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力，MPa。則壁厚滿足要求。則壁厚滿足要求。但對(duì)低合金鋼制的容器，規(guī)定不包括腐蝕余量的最小厚度應(yīng)不小于3mm，若加上腐蝕余量名義厚度至少取5mm。由鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，取名義厚度為6mm。 選擇標(biāo)準(zhǔn)DN1000橢圓封頭，材料選用 及焊接方式采用與筒體材料相同的Q345R，雙面對(duì)焊，100%無(wú)損檢測(cè)。（1）容器法蘭與殼體連接處： 過(guò)渡圓筒長(zhǎng)度： （2）容器法蘭與管箱連接處： 過(guò)渡圓筒長(zhǎng)度： 由于筒體上兩焊縫間的距離最小為50mm,則取L5=50mm。U型管彎管段彎曲前得最小壁厚計(jì)算：使用公式： （41）式中： d換熱管外徑，mm； R彎管段的彎曲半徑，mm； δ0彎曲前換熱管的最小壁厚，mm； δ1直管段的計(jì)算壁厚，mm。 ,滿足條件。根據(jù)[2]可以知道，~1,并要與管束成為一個(gè)整體。具體參數(shù)如表53[5]所示。其形狀尺寸均按折流板一樣來(lái)處理。、螺栓和螺母 依據(jù)鋼材標(biāo)準(zhǔn)GB:T 699，所有的螺柱、螺柱均選用35號(hào)鋼，所有的螺母均選用20號(hào)鋼，正火（溫度范圍為20400。表510轉(zhuǎn)蓋板式平焊法蘭人孔基本參數(shù)公稱壓力PN公稱直徑DNdwsDDtABLbb145048065955503301502003026b2H1H2d螺栓螺母螺栓螺柱螺母螺柱總質(zhì)量數(shù)量直徑長(zhǎng)度數(shù)量直徑長(zhǎng)度302201102016M20951632M20120106 整個(gè)再沸器共有五處接管 ，分別為：MDEA貧