【正文】 合和熱電聯(lián)產(chǎn)。 火電技術發(fā)展動向為；（1） 研制600MW甚至1000MW等級的超臨界壓力機組，研制300、600MW空冷機組以及超高參數(shù)的200、300MW高效供熱式機組。5 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)30167。2 主蒸汽及旁路系統(tǒng)全面性熱力計算13167。水利資源富礦不多，開發(fā)難度大。（5） 發(fā)展能源多元化，適當發(fā)展新能源發(fā)電。原則性熱力計算所需要的原始數(shù)據(jù)資料為：擬定的發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖，指定的電廠計算工況及有關的技術數(shù)據(jù)。 (′)通流部分理想比焓降，（見圖2），kJ/kg。若功率達不到設計要求則需修正進汽量并重新進行計算。 當管道在運行中有壓力波動、溫度波動，且超過設計壓力或設計溫度時，還需要驗算其瞬態(tài)變化的安全性。t設備和管道外壁溫度（0C），對是內襯的金屬設備和管道可以取介質溫度。α外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [w/] , 一般取 =[w/].代入數(shù)據(jù)得： =其中：保溫材料損耗率為4%，假設保溫層厚度為100mm，,金屬保護層單位造價10元/m2,包裝運費220元/米，施工費400元/米.由《小型熱電站實用設計手冊》P705 表1411查得：②.散熱損失： =由〈動力工程手冊〉P1296 ，表 查得 279w/m2故q=≤279 w/m2,所以合適。噴水量可根據(jù)噴水系數(shù)乘旁路系統(tǒng)流量 Gbyw=Dbyα，α 為噴水系數(shù)，～ ，低壓旁路為 ～ 。因此，很多國家都投入了巨大的人力物力進行研究。當運行中的凝結水泵發(fā)生故障時，備用凝結水泵將自動投入。取內徑d=295 mm 選用20G鋼，GB308782,查《動力工程師手冊》： =134 MPa,凝結水泵壓頭P=, =, y=,=0,故： mm 管道計算壁厚式中：Sc——管道計算壁厚； C——管道壁厚負偏差的附加值； C=ASm , 其中A——壁厚偏差系數(shù)，根據(jù)產(chǎn)品技術條件規(guī)定的壁厚允許負偏差（%），按《動力工程師手冊》，取A=。 式中： Q 凝汽器的熱負荷 （KW） K 總體的傳熱系數(shù) （W/M2*K） 蒸汽和冷卻水之間傳熱對數(shù)平均溫差 這樣所得到的冷卻面積，有時需要加上適當?shù)亩鹿苡嗔浚?%3%左右），以保證運行數(shù)年后一些管子由于泄露而被堵塞后，凝汽器仍然能夠滿足設計性能。 ——除氧器額定工作壓力，； ——給水密度，kg/m3 。5 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)火力發(fā)電廠的冷卻水系統(tǒng)主要是保證供給凝汽器的冷卻用水，同時還供給一部分其他輔助系統(tǒng)的用水。一般以湖泊，水庫或在河道上筑壩后的水面建成。 ——管道壓力損失總和，包括凝汽器水阻，進口水管中的摩擦阻力，局部阻力損失以及進出水管口的速度損失等。利用它不僅可以實現(xiàn)機組啟停的程序控制，又可以在正常運行時實現(xiàn)自動控制。機械傳動機構曠動間隙的存在，液壓控制部件易受油液污染的影響，使調節(jié)品質和運行穩(wěn)定，可靠性不是很理想。蒸汽中間容積常數(shù)Tρ表示了中間容積內蒸汽的作功能力與機組額定功率的比值。[ 2 ] 火力發(fā)電設備技術手冊 火電站系統(tǒng)與輔機卷 機械工業(yè)出版社 1998 。在順利完成這次畢業(yè)設計之時，首先感謝張相洲等各位老師，沒有他們的大力幫助，我就很難完成這次畢業(yè)設計。３８。[ 8 ] 李興平 135MW機組給水泵及系統(tǒng)節(jié)能改造的研究與實踐 2003 。我國能源資源雖然較豐富，但是分布嚴重不足，這就要求我們要不斷提高我們的設計水平，來適應未來能源世紀的需要。 本體設備對動態(tài)特性的影響（一） 轉子時間常數(shù)Ta。汽輪機的調節(jié)保護系統(tǒng)根據(jù)其轉速感受機構及中間放大器的結構不同，可以分為機械液壓調節(jié)，模擬電液調節(jié)和數(shù)字電液調節(jié)三種型式。隨著汽輪機容量的增大和形式的變化，要求調節(jié)系統(tǒng)也不斷地改進與提高。公式： 式中： pj ———— 排出口水位與吸入口水位間的水柱靜壓差。常用的循環(huán)供水的冷卻設施有冷卻池，噴水池及噴射冷卻裝置，冷卻塔三種。=查《小型熱電站使用設計手冊》表1411得： ， mm 。另外，該系統(tǒng)本身事故的可能性也是最少，便于集中控制。表面式凝汽器在現(xiàn)代電廠中得到了最廣泛的應用。 故： = m其中： （計算P4時，取管道長度為1000m,由《動力工程師手冊》：當?shù)戎荡植诙?，管道內徑?95mm,選取）查《火力發(fā)電設備設計手冊》第四卷表4163 選用16NL180型凝結水泵，該設計機組配備兩臺全容量凝結水泵，一臺運行，一臺備用。凝結水泵的運行條件要求泵的抗氣蝕性能和軸密封裝置的性能良好。它的作用是將凝汽式汽輪機的排汽凝結成水，形成并保持所要求的真空。但它不適于調峰機組，也不能保護再熱器，為此要另采取技術措施，如將再熱器布置在鍋爐內的低煙溫區(qū)，或再熱器用耐高溫材料，并允許短時間干燒，配有煙溫調節(jié)保護系統(tǒng)等。n計算年限，年。τ年運行時間（h，常年運行可以取8000h,采暖運行中的采暖期間按照3000h,也可按照具體的情況選取年運行時間和采暖時間。管子最后取用的公稱壁厚在任何情況下應等于或大于計算壁厚。 各級加熱器回熱抽汽量計算 H1高壓加熱器給水量計算Dfw=D0?DL+△Desg=3923+23=412(t/h)H1高壓加熱器該加熱器平衡式 ?Dej(he1he1?)ηh=Dfw（hw2hw1）ηh= (加熱器效率)該機回熱抽汽量為 = (t/h) H2高壓加熱器 先不考慮漏入H2高加的軸封漏汽量?DL1以及上級加熱器H1流入本級的疏水量?De1則該級抽汽量為= (t/h)考慮上級加熱器疏水流入H2高加并放熱可使本級抽汽量減少的相當量為 (t/h)考慮前軸封一部分漏汽量?DL1漏入本級加熱器并放熱可使本級回熱抽汽減少的相當量 (t/h)h1—軸封漏汽量的比焓值,h1=3200 KJ本級高加H2實際抽汽量 (t/h)H2高壓加熱器 Hd除氧器為混合式加熱器 將已知數(shù)據(jù)代入得除氧器抽汽量：(t/h)凝結水量 ：(t/h)Hd除氧器 H3低壓加熱器 = (t/h) H4低壓加熱器 H3的疏水流入H4引起的抽汽量的減少量 H5低壓加熱器 H6低壓加熱 該級帶疏水泵，計算時可按混合式加熱器來計算。在hs圖上查得排汽點z,用直線連接0’、z,在中點處沿等壓線下已2125kj/kg,得一點，光滑連接0’,該點和z點，得該機設計工況下近似熱力過程曲線。 1原則性熱力系統(tǒng)計算以規(guī)定的符號表明工質在完成熱力循環(huán)時所必須流經(jīng)的各主要熱力設備之間的聯(lián)系線路圖，稱為原則性熱力系統(tǒng)。建立200～300MW級循環(huán)流化床鍋爐的示范性電站。 我國能源資源非常豐富，但是人口眾多，以人均計算則是能源資源相對稀缺，人均資源遠低于世界平均水平。河北工程