[院校資料]汽輪機(jī)自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的畢業(yè)論文(存儲版)
【正文】 合和熱電聯(lián)產(chǎn)。 火電技術(shù)發(fā)展動(dòng)向?yàn)?；?） 研制600MW甚至1000MW等級的超臨界壓力機(jī)組，研制300、600MW空冷機(jī)組以及超高參數(shù)的200、300MW高效供熱式機(jī)組。5 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)30167。2 主蒸汽及旁路系統(tǒng)全面性熱力計(jì)算13167。水利資源富礦不多，開發(fā)難度大。（5） 發(fā)展能源多元化，適當(dāng)發(fā)展新能源發(fā)電。原則性熱力計(jì)算所需要的原始數(shù)據(jù)資料為：擬定的發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖，指定的電廠計(jì)算工況及有關(guān)的技術(shù)數(shù)據(jù)。 (′)通流部分理想比焓降，（見圖2），kJ/kg。若功率達(dá)不到設(shè)計(jì)要求則需修正進(jìn)汽量并重新進(jìn)行計(jì)算。 當(dāng)管道在運(yùn)行中有壓力波動(dòng)、溫度波動(dòng)，且超過設(shè)計(jì)壓力或設(shè)計(jì)溫度時(shí)，還需要驗(yàn)算其瞬態(tài)變化的安全性。t設(shè)備和管道外壁溫度（0C），對是內(nèi)襯的金屬設(shè)備和管道可以取介質(zhì)溫度。α外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [w/] , 一般取 =[w/].代入數(shù)據(jù)得： =其中：保溫材料損耗率為4%，假設(shè)保溫層厚度為100mm，,金屬保護(hù)層單位造價(jià)10元/m2,包裝運(yùn)費(fèi)220元/米，施工費(fèi)400元/米.由《小型熱電站實(shí)用設(shè)計(jì)手冊》P705 表1411查得：②.散熱損失： =由〈動(dòng)力工程手冊〉P1296 ，表 查得 279w/m2故q=≤279 w/m2,所以合適。噴水量可根據(jù)噴水系數(shù)乘旁路系統(tǒng)流量 Gbyw=Dbyα，α 為噴水系數(shù)，～ ，低壓旁路為 ～ 。因此，很多國家都投入了巨大的人力物力進(jìn)行研究。當(dāng)運(yùn)行中的凝結(jié)水泵發(fā)生故障時(shí)，備用凝結(jié)水泵將自動(dòng)投入。取內(nèi)徑d=295 mm 選用20G鋼，GB308782,查《動(dòng)力工程師手冊》： =134 MPa,凝結(jié)水泵壓頭P=, =, y=,=0,故： mm 管道計(jì)算壁厚式中：Sc——管道計(jì)算壁厚； C——管道壁厚負(fù)偏差的附加值； C=ASm , 其中A——壁厚偏差系數(shù)，根據(jù)產(chǎn)品技術(shù)條件規(guī)定的壁厚允許負(fù)偏差（%），按《動(dòng)力工程師手冊》，取A=。 式中： Q 凝汽器的熱負(fù)荷 （KW） K 總體的傳熱系數(shù) （W/M2*K） 蒸汽和冷卻水之間傳熱對數(shù)平均溫差 這樣所得到的冷卻面積，有時(shí)需要加上適當(dāng)?shù)亩鹿苡嗔浚?%3%左右），以保證運(yùn)行數(shù)年后一些管子由于泄露而被堵塞后，凝汽器仍然能夠滿足設(shè)計(jì)性能。 ——除氧器額定工作壓力，； ——給水密度，kg/m3 。5 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)火力發(fā)電廠的冷卻水系統(tǒng)主要是保證供給凝汽器的冷卻用水，同時(shí)還供給一部分其他輔助系統(tǒng)的用水。一般以湖泊，水庫或在河道上筑壩后的水面建成。 ——管道壓力損失總和，包括凝汽器水阻，進(jìn)口水管中的摩擦阻力，局部阻力損失以及進(jìn)出水管口的速度損失等。利用它不僅可以實(shí)現(xiàn)機(jī)組啟停的程序控制，又可以在正常運(yùn)行時(shí)實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制。機(jī)械傳動(dòng)機(jī)構(gòu)曠動(dòng)間隙的存在，液壓控制部件易受油液污染的影響，使調(diào)節(jié)品質(zhì)和運(yùn)行穩(wěn)定，可靠性不是很理想。蒸汽中間容積常數(shù)Tρ表示了中間容積內(nèi)蒸汽的作功能力與機(jī)組額定功率的比值。[ 2 ] 火力發(fā)電設(shè)備技術(shù)手冊 火電站系統(tǒng)與輔機(jī)卷 機(jī)械工業(yè)出版社 1998 。在順利完成這次畢業(yè)設(shè)計(jì)之時(shí)，首先感謝張相洲等各位老師，沒有他們的大力幫助，我就很難完成這次畢業(yè)設(shè)計(jì)。３８。[ 8 ] 李興平 135MW機(jī)組給水泵及系統(tǒng)節(jié)能改造的研究與實(shí)踐 2003 。我國能源資源雖然較豐富，但是分布嚴(yán)重不足，這就要求我們要不斷提高我們的設(shè)計(jì)水平，來適應(yīng)未來能源世紀(jì)的需要。 本體設(shè)備對動(dòng)態(tài)特性的影響（一） 轉(zhuǎn)子時(shí)間常數(shù)Ta。汽輪機(jī)的調(diào)節(jié)保護(hù)系統(tǒng)根據(jù)其轉(zhuǎn)速感受機(jī)構(gòu)及中間放大器的結(jié)構(gòu)不同，可以分為機(jī)械液壓調(diào)節(jié)，模擬電液調(diào)節(jié)和數(shù)字電液調(diào)節(jié)三種型式。隨著汽輪機(jī)容量的增大和形式的變化，要求調(diào)節(jié)系統(tǒng)也不斷地改進(jìn)與提高。公式： 式中： pj ———— 排出口水位與吸入口水位間的水柱靜壓差。常用的循環(huán)供水的冷卻設(shè)施有冷卻池，噴水池及噴射冷卻裝置，冷卻塔三種。=查《小型熱電站使用設(shè)計(jì)手冊》表1411得： ， mm 。另外，該系統(tǒng)本身事故的可能性也是最少，便于集中控制。表面式凝汽器在現(xiàn)代電廠中得到了最廣泛的應(yīng)用。 故： = m其中： （計(jì)算P4時(shí)，取管道長度為1000m,由《動(dòng)力工程師手冊》：當(dāng)?shù)戎荡植诙龋艿纼?nèi)徑為295mm,選?。┎椤痘鹆Πl(fā)電設(shè)備設(shè)計(jì)手冊》第四卷表4163 選用16NL180型凝結(jié)水泵，該設(shè)計(jì)機(jī)組配備兩臺全容量凝結(jié)水泵，一臺運(yùn)行，一臺備用。凝結(jié)水泵的運(yùn)行條件要求泵的抗氣蝕性能和軸密封裝置的性能良好。它的作用是將凝汽式汽輪機(jī)的排汽凝結(jié)成水，形成并保持所要求的真空。但它不適于調(diào)峰機(jī)組，也不能保護(hù)再熱器，為此要另采取技術(shù)措施，如將再熱器布置在鍋爐內(nèi)的低煙溫區(qū)，或再熱器用耐高溫材料，并允許短時(shí)間干燒，配有煙溫調(diào)節(jié)保護(hù)系統(tǒng)等。n計(jì)算年限，年。τ年運(yùn)行時(shí)間（h，常年運(yùn)行可以取8000h,采暖運(yùn)行中的采暖期間按照3000h,也可按照具體的情況選取年運(yùn)行時(shí)間和采暖時(shí)間。管子最后取用的公稱壁厚在任何情況下應(yīng)等于或大于計(jì)算壁厚。 各級加熱器回?zé)岢槠坑?jì)算 H1高壓加熱器給水量計(jì)算Dfw=D0?DL+△Desg=3923+23=412(t/h)H1高壓加熱器該加熱器平衡式 ?Dej(he1he1?)ηh=Dfw（hw2hw1）ηh= (加熱器效率)該機(jī)回?zé)岢槠繛? = (t/h) H2高壓加熱器 先不考慮漏入H2高加的軸封漏汽量?DL1以及上級加熱器H1流入本級的疏水量?De1則該級抽汽量為= (t/h)考慮上級加熱器疏水流入H2高加并放熱可使本級抽汽量減少的相當(dāng)量為 (t/h)考慮前軸封一部分漏汽量?DL1漏入本級加熱器并放熱可使本級回?zé)岢槠麥p少的相當(dāng)量 (t/h)h1—軸封漏汽量的比焓值,h1=3200 KJ本級高加H2實(shí)際抽汽量 (t/h)H2高壓加熱器 Hd除氧器為混合式加熱器 將已知數(shù)據(jù)代入得除氧器抽汽量：(t/h)凝結(jié)水量 ：(t/h)Hd除氧器 H3低壓加熱器 = (t/h) H4低壓加熱器 H3的疏水流入H4引起的抽汽量的減少量 H5低壓加熱器 H6低壓加熱 該級帶疏水泵，計(jì)算時(shí)可按混合式加熱器來計(jì)算。在hs圖上查得排汽點(diǎn)z,用直線連接0’、z,在中點(diǎn)處沿等壓線下已2125kj/kg,得一點(diǎn)，光滑連接0’,該點(diǎn)和z點(diǎn)，得該機(jī)設(shè)計(jì)工況下近似熱力過程曲線。 1原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各主要熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，稱為原則性熱力系統(tǒng)。建立200～300MW級循環(huán)流化床鍋爐的示范性電站。 我國能源資源非常豐富，但是人口眾多，以人均計(jì)算則是能源資源相對稀缺，人均資源遠(yuǎn)低于世界平均水平。河北工程
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