【正文】 n? =(118～ 107) 3 ～ 3 10. 15 /16 00Cd? 取直徑 1d = 確定各軸段的直徑 軸段 1(外端 )直徑最少 1d = 7d ， 考慮到軸在整個(gè)減速離合器中的安裝所必須滿(mǎn)足的條件，初定： 2d =, 3d =10mm, 4d =11mm, 5d =, 6d =12mm, 7d =， 8d =18mm。確定有關(guān)參數(shù)與系數(shù)。 （５）均載機(jī)構(gòu)應(yīng)具有一定的緩沖和減振性能；至少不應(yīng)增加行星齒輪傳動(dòng)的振動(dòng)和噪聲。后來(lái)通過(guò)實(shí)踐采取了對(duì)行星齒輪傳動(dòng)的基本構(gòu)件徑向不加限制的專(zhuān)門(mén)措施和其他可進(jìn)行自動(dòng)調(diào)位的方法，即采用各種機(jī)械式的均載機(jī)構(gòu)，以達(dá)到各行星輪間載荷分布均勻的目的。ad = (a) (b) 無(wú)錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 14 在內(nèi)齒輪 b 上所受的 力矩為 bT = wn gbF 39。在此首先確定輸入件中心輪 a 在每一套中（即在每個(gè)功率分流上）所承受的輸入轉(zhuǎn)矩為 1T =aT / wn =95491P / wn n=9549 1600=*m 可得 aT =1T * wn = N*m 式中 aT — 中心輪所傳遞的轉(zhuǎn)矩， N*m； 1P — 輸入件所傳遞的名義功 率， kw； 圖 52傳動(dòng)簡(jiǎn)圖 （ a）傳動(dòng)簡(jiǎn)圖 (b)構(gòu)件的受力分析 按照上述提示進(jìn)行受力分析計(jì)算，則可得行星輪 g作用于中心輪 a 的切向力為 gaF =20211T / 39。因此，為了簡(jiǎn)便起見(jiàn)，本設(shè)計(jì)在行星齒輪傳動(dòng)的受力分析圖中均未繪出各構(gòu)件的徑向力 rF ，且用一條垂直線(xiàn)表示一個(gè)構(gòu)件，同時(shí)用符號(hào) F 代表切向力 rF 。例如圖 11 所示為作者擬定的傳動(dòng)方案，適于在惡劣環(huán)境下長(zhǎng)期連續(xù)工作。按傳動(dòng)級(jí)數(shù)主要分為：?jiǎn)渭?jí)、二級(jí)、多級(jí)；按傳動(dòng)件類(lèi)型又可分為：齒輪、蝸桿、齒輪 蝸桿、蝸桿 齒輪等。 行星齒輪傳動(dòng)根據(jù)基本夠件的組成情況可分為： 2K— H、 3K、及 K— H— V 三種。 根據(jù)負(fù)載情況進(jìn)行一般的齒輪強(qiáng)度、幾何尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算，然后要進(jìn)行傳動(dòng)比條件、同心條件、裝配條件、相鄰條件的設(shè)計(jì)計(jì)算 ，由于采用的是多個(gè)行星輪傳動(dòng)，還必須進(jìn)行均載機(jī)構(gòu)及浮動(dòng)量的設(shè)計(jì)計(jì)算。 一般的減速器有斜齒輪減速器 (包括平行軸斜齒輪減速器、蝸輪減速器、錐齒輪減速器等等 )、行星齒輪減速器、擺線(xiàn)針輪減速器、蝸輪蝸桿減速器、行星摩擦式機(jī)械無(wú)級(jí)變速機(jī)等等。 2）擬定傳動(dòng)方案 任何一個(gè)方案，要滿(mǎn)足上述所有要求是十分困難的，要統(tǒng)籌兼顧，滿(mǎn)足最主要的和最基本的要求。HpK1） =1+（ ） = 仿上 2HpK = （ 6）節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) HZ 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 9查得 HZ = （ 7）彈性系數(shù) EZ 由《參考文獻(xiàn)二》表 6— 10查得 EZ = （ 8）重合度系數(shù) Z? 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 10查得 Z? = （ 9）螺旋角系數(shù) Z? Z? = cos? =1 （ 10）試驗(yàn)齒的接觸疲勞極限 limH? 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 11～圖 6— 15 查得 limH? =520Mpa （ 11）最小安全系數(shù) limHS 、 limHF 無(wú)錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 12 由《參考文獻(xiàn)二》表 611 可得 limHS =、 limHF =2 （ 12）接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù) NTZ 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 11查得 NTZ = （ 13）潤(rùn)滑油膜影響系數(shù) LZ 、 VZ 、 RZ 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 1圖 6— 1圖 6— 19 查得 LZ =、 VZ =、 RZ = （ 14）齒面工作硬化系數(shù) wZ 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 20查得 wZ = （ 15）接觸強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù) xZ 由《參考文獻(xiàn)二》圖 6— 21查得 xZ =1 所以 0H? = 1/ 1 /H E tZ Z Z Z F d b u u?? ??= 1 ?? = 1H? = 0H? 12A V H H a H PK K K K K? = 1 1 ? ? ? ?= 2H? = 0H? 22A V H H a H PK K K K K? = 1 1 ? ? ? ?= Hp? = lim lim/HHS? * NT L V R w xZ Z Z Z Z Z=520/ 1= 所以 H? ? Hp? 齒面接觸校核合格 （五）行星齒輪傳動(dòng)的受力分析 在行星齒輪傳動(dòng)中由于其行星輪的數(shù)目通常大于 1，即 wn 1,且均勻?qū)ΨQ(chēng)地分布于中心輪之間；所以在 2H— K 型行星傳動(dòng)中，各基本構(gòu)件（中心輪 a、 b和轉(zhuǎn)臂 H）對(duì)傳動(dòng)主軸上的軸承所作用的總徑向力等于 零。當(dāng)行星輪數(shù)目 wn ? 2 時(shí)，各個(gè)行星輪上的載荷均勻，（或采用載荷分配不均勻系數(shù) pk 進(jìn)行補(bǔ)償）因此，只需要分析和計(jì)算其中的一套即可。ad *xr =4000 = N*m 在內(nèi)齒輪 b 上所受的切向力為 gbF = bgF =2021aT / wn 39。 （七）輪間載荷分布均勻的措施 為了使行星輪間載荷分布均勻，起初 ，人們只努力提高齒輪的加工精度，從而使得行星輪傳動(dòng)的制造和轉(zhuǎn)配變得比較困難。均載機(jī)構(gòu)本身的摩擦損失應(yīng)盡量小，效率要高。 （二）按齒 面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 因兩齒輪均為鋼質(zhì)齒輪，可應(yīng)用《參考文獻(xiàn)四》式 10— 22 求出 1d 值。 第七 章 行星輪系減速器齒輪輸入輸出軸的設(shè)計(jì) （一）減速器輸入軸的設(shè)計(jì) 無(wú)錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 18 選擇軸的材料，確定許用應(yīng)力 由已知條件 選用 45 號(hào)鋼 ,并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 ,由《參考文獻(xiàn)四》表 14— 4 查得強(qiáng)度極限B? =650MPa,再由表 14— 2得許用彎曲應(yīng)力 ? ?1b?? =60MPa 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸徑 根據(jù)《參考文獻(xiàn)四》表 14— 1 得 C=118～ 107。P =Pη = %= 根據(jù)《參考文獻(xiàn)四》表 14— 1 得 C=118～ 107。 無(wú)錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 23 第八章 結(jié)論 本文是關(guān)于 自動(dòng)洗衣機(jī)減速離合器內(nèi)部減速裝置，這種減速器對(duì)于體積和重量方面要求較高，在設(shè)計(jì)過(guò)程中不僅要注意這些，同時(shí)也要在精度上下些力氣，因?yàn)榫炔桓?，在洗衣機(jī)運(yùn)行中產(chǎn)生的震動(dòng)和噪音就越大， 隨著 人們對(duì)家電的要求逐漸提高和科技的日益發(fā)展 ,洗衣機(jī)是家用電器中常見(jiàn)的一種，人們對(duì)它的要求不僅是質(zhì)量上的，對(duì)它本身的重量、體積、噪音等方面的要求也越來(lái)越高，本文設(shè)計(jì)的減速器就注重在 這些方面下手，盡量減輕他的重量和縮小他的體積，同時(shí)也不忘提高齒輪間的傳動(dòng)精度和傳動(dòng)的精度，能使洗衣機(jī)在運(yùn)行中做到噪音小，震動(dòng)小的作用。同時(shí)，仍有很多課題需要后輩去努力去完善。除了