【正文】 , and increased the optimum cutting speed from 260m/min to 360 nn/min. Noheless, coolant introduction to KC5010 at high speed cutting lowered the tool life and increased machining cost. The data presented in the aforementioned figures shows that dry cutting is more cost effective than wet cutting within speed range of 210 m/min310 m/min for KC732 and vise versa at any speed higher than 310m/min. Cutting tool material KC5010 is cost effective at dry and 210 m/min. Therefore, in spite of the cost of the KC732。wet). The cutting inserts were retested at cutting speed values within the range of experimental testing speeds under dry and wet machining condition. The results presented are for the cemented carbide uncoated (KC313), cemented carbide coated with TiALN (KC5010), and for the KC732. Figures 323A and 323B show the theoretical and experimental results of machining KC313 at a cutting speed of 100 m/min, and 160 m/min respectively. A good agreement between theoretical and experimental values was noticed indicating the accuracy of Taylor39。s constants for KC313 versus wear criteria,(a) n values versus wear criteria (wet and dry), (b) C values versus wear criteria (wet and dry). n values versus wear criterion (wet and dry). C values versus wear criterion (wet and dry). Figure 312 Taylor39。 value。 for wet starts to get bigger. Figure 311B shows `C39。 wear, tool life, and wear mechanisms. However, future research should pay more attention to other factors as well: Wear criterion value set up by the factory system, which basically the tool wear threshold value that suits the factory product. Types of tools used, such as carbide tips and high speed tools. Studying the variation of tool life wear under dry and wet cutting that effect the tool life equation constants (C,n) is useful. This will improve tool life because it also affects the economy of cutting [24]. In order to determine the effect of cutting fluid on the selected wear criterion, relationship between different wear criteria and machining cost for the cutting inserts under HSM must be studied. The value of the tool life constants (C,n) for different wear criteria are extracted and plotted within the ranges listed in table (37). The values of the constants (C, n) extracted from Figure 38A/B, Figure 39AIB, and Figure 310 are shown in tables 38 and 39. Further explanation of the relationship between these parameters and wear criteria will be covered through out the next figures. Figure 311A represents the relationship between `n39。圖 324A和圖 324B 表明 KC5010 在理論和實(shí)驗(yàn)中的結(jié)果，在速度為 280 米 /分和速度為 390 米 /分的情況下完全的一致被證明。在濕的條件下對(duì) KC5010 表面涂 TIALN 會(huì)減少它的刀具壽命。表 310 總結(jié)了干和濕條件下的最 佳切削速度和最佳的切削成本。 圖 318A和圖 318B描述的是在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)和不同的切削條件下 KC732和 KC5010的切削成本的比較。干切削的最佳切削速度是 90 米 /分而濕切削的最佳切削速度是 120 米 /分。大幅度的提高濕曲線 ‘C’超過(guò)干曲線 ‘C’的補(bǔ)償下降， KC313 和 KC732 的使用壽命將延長(zhǎng)。更為重要的這有利于提高磨損標(biāo)準(zhǔn)。圖 311B 可以看出 ‘C’在磨損標(biāo)準(zhǔn)所做的圖形中，在干和濕的條件下磨損標(biāo)準(zhǔn)提高時(shí) ‘C 也隨之提高。 為了確定切削液在選擇磨損標(biāo)準(zhǔn)時(shí)所起的作用 ,不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)和經(jīng)常的進(jìn)給成本在HMS 下必須被研究。然而，對(duì)于KC5010 來(lái) 說(shuō)提高磨損標(biāo)準(zhǔn)和降低使用冷卻液對(duì)提高 KC5010 工具壽命有好處。從機(jī)械數(shù)據(jù)手冊(cè) [24]上表明機(jī)械設(shè)備成本的公式如下： 為了優(yōu)化切割條件 ,必須確定切割深度大小和切割速度的數(shù)學(xué)關(guān)系式 .在 我們學(xué)習(xí)的泰勒模型將被用于確定切削速度對(duì)切削刀具壽命的影響 : VT =C 32 V=切削速度 T=切割時(shí)產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)金額側(cè)翼磨損 (例如 . 毫米 ) N 和 C 都是由被使用的材料或者工作條件所決定的常數(shù) . , 為了確定進(jìn)給時(shí)的常數(shù) ‘n’和 ‘C’我們以 4140 鋼在實(shí)驗(yàn)的條件下進(jìn)行研究，以 LogV 和LogT 為坐標(biāo)進(jìn)行作圖，畫(huà)出了三種類(lèi)型的進(jìn)給圖形，圖 38A、圖 38B 是對(duì) KC313 為研究對(duì)象在干和濕的條件下分別做出的圖形，圖 39A 和圖 39B 是對(duì) KC732 為研究對(duì)象在干和濕兩種狀態(tài)下所做的圖形，另外 ,圖 310A、圖 310B 是以 KC5010 為研究對(duì)象在干和濕兩種狀況下所做的圖形 . 從上述的圖形可以看出不管測(cè)量的次數(shù)有多少 ,其結(jié)果都是呈直線分布的形式下降 ,從曲線我們能夠看出，在相同的切削速度的條件下，增加磨損標(biāo)準(zhǔn)和對(duì) KC313 和 KC732 使用冷卻液都可以提高工具的使用壽命。這將提高刀具的壽命，因?yàn)樗矊⒂绊懙角邢鞯慕?jīng)濟(jì)性 [24]。 (a)以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（干條件） (b)以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同 的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（濕條件） 圖 38 KC313 在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)下由時(shí)間（ T）和速度（ V）為坐標(biāo)所做的圖形（ a）以Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（干條件） (b) 以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（濕條件） (a)以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（干條件） (b)以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（濕條件） 圖 39 KC732 在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)下由時(shí)間（ T） 和速度（ V）為坐標(biāo)所做的圖形（ a）以Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（干條件） (b) 以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（濕條件） 以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（干條件） (b)以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（濕條件） 圖 310 KC5010 在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)下由時(shí)間（ T）和速度（ V）為坐標(biāo)所做的圖形 （ a）以 Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情 況下所做的圖形（干條件） (b) 以Log（ T）和 Log(V)為坐標(biāo)在不同的磨損標(biāo)準(zhǔn)的情況下所做的圖形（濕條件） 表 37 刀具壽命常數(shù)的范圍劃分 `Range Cutting Insert Condition 0 LogT KC313 Dry 0 Log T KC313 Wet 0 LogT KC5010 Dry 0 Log T KC5010 Wet 0 LogT KC732 Dry 0 Log T KC732 Wet 表 38 在三種刀具材料下由 ‘C’和 ‘n’所做的磨損標(biāo)準(zhǔn)圖（干條件下） Wear Criteria (mm) KC 313 KC 5010 KC732 C n C n C n constant constant constant constant constant constant 142 518 630 165 560 964 196 596 1099 238 605 1233 250 612 1399 263 625 1503 282 625 1517 292 630 1577 302 632 1592 313 638 1611 表 39 在三種刀具材料下由 ‘C’和 ‘n’所做的磨損標(biāo)準(zhǔn)圖（濕條件下） KC 313 KC