水工隧洞外文翻譯--輸水隧洞的應(yīng)力狀態(tài)和可能的擠壓變形的預(yù)測(cè)分析譯文(存儲(chǔ)版)
【正文】 54 )00( 3 1 ) ( 3 .8 0 .54 )00( 0 .1 )0 .8( %) 0 .1 5 ( 1 ) ( )( %) 0 .1 ( 1 ) ( )( 0 .0 0 3 4 ) 1 .0 2 9 0 .0 2 5iiiiip p p pcmtip p p pcmfiGSImc m i c ippppppme??????? ? ?? ? ?????????? ?? (5) Hoek 利用軸對(duì)稱有限元方法分析了眾多工程巖體為開發(fā)三變形的預(yù)測(cè)方程對(duì)圍巖和前工作面的相對(duì)變形。較大的缺點(diǎn)包括前喜馬拉雅期斷裂東側(cè)，這是相互平行的，傾向 NWSE 走向和 NE。 4 地應(yīng)力測(cè)量簡(jiǎn)介 在最初的實(shí)地調(diào)查和可行性研究階段，三淺孔（ 300m）鉆在廠房區(qū)，壩區(qū)，并在輸水隧洞穿越瓊脂谷進(jìn)行地應(yīng)力測(cè)量活動(dòng)。與此同時(shí)，不能直接進(jìn)行深埋輸水隧洞大部分路段的地應(yīng)力測(cè)量活動(dòng)。、 40176。這些偏差表明所測(cè)得的方位不僅受到區(qū)域應(yīng)力狀態(tài)的影響，也受表面形貌和周圍的測(cè)量鉆孔巖性的影響。 為預(yù)測(cè)輸水隧洞應(yīng)力大小分布，第一步驟是估計(jì)參考測(cè)量點(diǎn) ZK1 的巖體強(qiáng)度（ Erm1），如表 2 中所示的預(yù)測(cè)分析，主要是基于鉆孔 ZK1 的測(cè)量數(shù)據(jù)，因?yàn)樗涗浀膲毫? 時(shí)間曲線非常典型，應(yīng)力狀態(tài)的測(cè)量顯示與區(qū)域斷層的應(yīng)力狀態(tài)一致，有利于逆沖斷層。 可能擠壓變形分析 結(jié)合圖 式（ 5）地應(yīng)力的大小和數(shù)據(jù)，預(yù)測(cè)可能的壓縮變形。還應(yīng)采取適當(dāng)?shù)膶?duì)策，控制變形和穩(wěn)定性，便于順利和安全開挖。 （ 3）修改后的模型被用于預(yù)測(cè)沿植物輸水隧洞的應(yīng)力大小分布。當(dāng)埋藏深度超過 300m，擠壓變形較小，但是，當(dāng)埋藏深度超出 800m可能會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重變形，這時(shí)應(yīng)采取適當(dāng)?shù)膶?duì)策。89176。埋藏深度為 600m以上，發(fā)生中度變形，且當(dāng)埋藏深度超過 800m時(shí)發(fā)生嚴(yán)重變形影響輸水隧洞的穩(wěn)定性。常用的處理方法與分布規(guī)律見文獻(xiàn) [1,7]。對(duì)于巖體強(qiáng) 度估計(jì)，在經(jīng)驗(yàn)估計(jì)法的基礎(chǔ)上，霍克布朗強(qiáng)度準(zhǔn)則獲得通過 [15]。這表明 ，工程區(qū)域的應(yīng)力場(chǎng)仍然受主要構(gòu)造水平應(yīng)力的影響，并且是與較大規(guī)模區(qū)域應(yīng)力模式是一致的。這與安德森、潘寧頓、輸水隧洞的應(yīng)力狀態(tài)和可能的擠壓變形的預(yù)測(cè)分析 6 錢德拉和卡特里等人的理論結(jié)果相吻合。 由于測(cè)試的是相當(dāng)淺的埋藏深度的輸水隧洞時(shí)間間隔，以及巖體條件，三個(gè)鉆孔相比，較差的測(cè)量結(jié)果不能完全代表整個(gè)真正地應(yīng)力狀態(tài)工程領(lǐng)域，即完整的輸水隧洞和地下廠房?？紤]巖體強(qiáng)度，綜合分析不連續(xù)性的存在，地下水位，地應(yīng)力等因素的影響，發(fā)現(xiàn)是相當(dāng)溫和的地下結(jié)構(gòu)穩(wěn) 定性條件。這些力造成了一系列驚人的逆沖斷層和褶皺并使其傾斜西北并向東移。 Singh 等，分析和總結(jié)了 39 個(gè)例子提出了變形預(yù)測(cè)方程有關(guān)的埋藏深度，參考的巴頓 [ 16 ]創(chuàng)造了巖體 Q 評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。這樣可以用來預(yù)測(cè)應(yīng)力剖面沿軸線的深埋隧洞。這個(gè)方程可以彌補(bǔ) Padron模型巖石試樣彈性模量的預(yù)測(cè)過程中應(yīng)力大小的缺陷。最初，并沒有澄清巖石試樣的彈性模量與巖體的變形模量之間的差異。然而，數(shù)值模擬是適合小型飛機(jī)工程區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)的模擬，特別是對(duì)水電站大壩和廠房。 第二步是進(jìn)行應(yīng)力測(cè)量活動(dòng)，與廣泛使用的壓裂和套芯的方法。最后一步是確定相應(yīng)的地應(yīng)力狀態(tài)。 HaimSon 在許多場(chǎng)合強(qiáng)調(diào)這一觀點(diǎn)，而事實(shí)上，所有的壓力測(cè)量和估算方法只能充其量地揭示可能的應(yīng)力狀態(tài)[7,8]。輸水隧洞非常長(zhǎng)且深埋。結(jié)果表明，大變形發(fā)生在當(dāng)埋深超過 300m，埋藏深度超過 800m 時(shí)，由于嚴(yán)重?cái)D壓變形的圍巖發(fā)生，因此需要在設(shè)計(jì)和施工中更多的關(guān)注。有限的原地應(yīng)力測(cè)量，霍克 布朗準(zhǔn)則 – 可利 用巖土工程勘察數(shù)據(jù)估計(jì)一個(gè)特定的區(qū)域巖體的強(qiáng)度，而莫迪菲
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