【正文】 具有結(jié)構(gòu)簡單、運(yùn)動(dòng)可靠、重量輕等優(yōu)點(diǎn)。a亞表層處形成微裂紋導(dǎo)致材料膠落b擠壓突出部分材料根部形成微裂紋導(dǎo)致材料脫落 圖92 多次擠壓變形斷裂形成磨屑示憊圖 圖93 物料擠壓材料碎裂或翻起，并使碎磨料脫落形成磨屑示意圖圖94物料短程滑移切削顎板示意圖所以,顎式破碎機(jī)顎板的磨損率可以用變形疲勞磨損脆性斷裂磨損和顯微切削磨損表示： （94）由上式可以認(rèn)為控制顎板磨損的主要材質(zhì)因素是其硬度和韌性。SA為AA剖面的面積，凡為BB剖面的面積，跳為CC剖面的面積。為此，如何降低齒板的磨損已成為諸多學(xué)者研究和討論的課題。軸承中的潤滑油量以裝入軸承空間的60%為適宜。然后再用涂色法檢查軸頸和軸承的接觸情況，如接觸情況不滿足要求，還應(yīng)進(jìn)一步刮研。安裝過程中認(rèn)真仔細(xì)閱讀調(diào)整各聯(lián)結(jié)部分，特別是肘板、偏心軸和動(dòng)顎懸掛軸之間的平行度，不允許超過規(guī)定的范圍。地基要與廠房的地基隔開，一避免破碎機(jī)的振動(dòng)傳給廠房。就是說，改原來矩形加強(qiáng)筋為梯形加強(qiáng)筋，這樣會(huì)減輕動(dòng)顎質(zhì)量又保證有足夠的強(qiáng)度。在實(shí)際設(shè)計(jì)中，視具體情況選定。表5 動(dòng)顎體輪廓尺寸厚度破碎機(jī)規(guī)格/mmmm1502501505002504002501000400600500750600900動(dòng)顎頭壁厚/mm405045505075動(dòng)顎體壁厚/mm 25 150190 35150210408018030190340551403203519020050330500動(dòng)顎重量/kg14032032010107502000動(dòng)顎頭部主要是借助裝軸承部位傳遞動(dòng)力，為了減輕質(zhì)量可以適當(dāng)將兩軸承之間一段壁厚減薄。由此可知，應(yīng)力最大截面位于動(dòng)顎肘座附近偏上一點(diǎn)；其次個(gè)界面應(yīng)力之差值以，ⅣⅣ截面與ⅠⅠ截面相差最大。取，得圓整為。 推力板（肘板）的設(shè)計(jì)推力板是顎式破碎機(jī)中構(gòu)造最簡單、成本最低的零件。 (4)當(dāng)量彎矩圖，參看圖7—2d。 、：由動(dòng)顎結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系確定。因最小直徑處安裝大帶輪，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取為整數(shù)。 主軸轉(zhuǎn)速； 速度不均勻系數(shù)，對于小型的顎式破碎機(jī)可取。（7） 計(jì)算單根V帶的初拉力的最小值由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表8—3）得D型帶的單位長度質(zhì)量，所以 （710） 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力。 ② 驗(yàn)算帶速v。Y系列電動(dòng)機(jī)是一般用途的全封閉自扇冷鼠籠式三相異步電動(dòng)機(jī)，適用于不易燃、不易暴、無腐蝕和無特殊要求的機(jī)械設(shè)備尚。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取 , , 則 中國礦業(yè)大學(xué) 6 各個(gè)部件的受力分析計(jì)算顎式破碎機(jī)的各個(gè)零件以前，必須先求得作用在各個(gè)部件上的外力。 生產(chǎn)能力破碎機(jī)的生產(chǎn)能力是指機(jī)器每小時(shí)所處理的物料的立方米數(shù)。即排料層上層面(AA1)降至下層面(BB1)，正好把排料層的物料全部排出所需的時(shí)間來計(jì)算主軸的轉(zhuǎn)速。在曲線形破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯形斷面的體積從破碎腔的中部往下是逐漸增加的，因而況時(shí)間的空隙增大，有利于排礦。處于水平面1上的礦石，當(dāng)動(dòng)顎擺到需線位置時(shí)，便下落到水平面2上。復(fù)擺顎式破碎機(jī)的推力板長度也可參考公式（51）所列關(guān)系選取，通?！＝?jīng)計(jì)算取。 破碎腔高度在鉗角一定的情況下，破碎腔高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔高度 （～） ，其中為給礦口寬度（mm）～通常。由于曲柄半徑的改變并不能有效地調(diào)整齒板軌跡性能值的分配，因此，只有在調(diào)整其他參數(shù)仍得不到要求的行程值時(shí)，方以曲柄半徑作為設(shè)計(jì)變量?！?5176。減小鉗角可使破碎機(jī)的生產(chǎn)能力增加，但會(huì)引起破碎比的減小。為此，鉗角應(yīng)保證物料塊與顎板工作表間產(chǎn)生足夠的摩擦力以阻止物料被擠出去。因此，近些年來，破碎機(jī)增設(shè)了將肘座與導(dǎo)軌接觸面以及墊片之間的壓緊結(jié)構(gòu)，從而消除了間隙也就杜絕產(chǎn)生附加沖擊載荷，延長導(dǎo)軌和后壁壽命。為了安裝襯板座，側(cè)壁后部必須設(shè)置導(dǎo)槽，它有兩種方式：一是按力方向如圖38平方向?qū)Р郏欢前捶较蛟O(shè)置。載荷主要是由橫向筋板所承受。因此，機(jī)架的設(shè)計(jì)很重要。因此從加工制造方便性出發(fā)，圖a所示應(yīng)用最多，本設(shè)計(jì)也采用a中肘板。本設(shè)計(jì)采用肘板。隨著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品的粒度也隨之變粗。肘板與襯墊之間傳遞很大的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。本設(shè)計(jì)采用梯形。(2)這種運(yùn)動(dòng)使料塊受到向下推動(dòng)的力,圖32是料塊在顎板之間的受力情況。按結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可把動(dòng)顎分成箱型結(jié)構(gòu)與非箱型加筋結(jié)構(gòu)，本設(shè)計(jì)采用后者。推力板4的兩端頭為同心圓弧的圓柱面，且中部較兩端薄些。 圖21 復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)圖 圖22 復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖由圖32可計(jì)算出復(fù)擺顎式破碎機(jī)的自由度為： （21） 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)如圖23所示為復(fù)擺顎式破碎機(jī)。一般齒高和齒距之比為1/2～1/3之間。固定鄂的鄂床就是機(jī)架，活動(dòng)鄂的鄂床懸掛在偏心軸上，由于它直接承受對石料的擠壓作用力，所以必需有足夠的強(qiáng)度和剛度活動(dòng)鄂床一般用鑄鐵或鑄鋼制造。在工程上應(yīng)用較為廣泛的是復(fù)擺鄂式破碎機(jī)。復(fù)擺顎式 破碎機(jī)是因?yàn)槠鋭?dòng)顎在其他機(jī)件帶動(dòng)下作復(fù)雜的一般平面運(yùn)動(dòng)而得名，因此動(dòng)顎上點(diǎn)的軌跡一般為封閉曲線。由動(dòng)顎、定顎以及機(jī)架側(cè)壁的護(hù)板構(gòu)成破碎空間，因此鄂式破碎機(jī)的進(jìn)料口與排料口均為長方形。 多靈－沃森機(jī)械設(shè)備有限公司的戎吉華高級(jí)工程師集多年實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)， 設(shè)計(jì)了目前國內(nèi)最大的12001500復(fù)擺顎式破碎機(jī)。該機(jī)與同種規(guī)格破碎機(jī)相比，在相同工況條件下，處理能力可提高20%～25％，齒板壽命可提高1～2倍。機(jī)架式整個(gè)破碎機(jī)零部件的安裝基礎(chǔ)。復(fù)擺鄂式破碎機(jī)適合破碎中硬度石料。而一般砂石都需要破碎從而達(dá)到生產(chǎn)要求。顎式破碎機(jī)主要由機(jī)座、偏心軸、顎板、連桿、調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)與閉鎖彈簧等部分組成。 盡管鄂式破碎機(jī)有以上的那么多優(yōu)點(diǎn)，但是它也存在著一些設(shè)計(jì)不合理的地方需要我們的改進(jìn)和更新，下面介紹它的一些缺點(diǎn)：首先就是鄂式破碎機(jī)上面的齒板，通過自己的調(diào)查和查閱資料，在JB / ZQ 103287《腭板鑄造技術(shù)條件》規(guī)定齒板壽命只有60h，按10h工作制，每付齒板只能用6天，不到一星期就需更換一次齒板。上個(gè)世紀(jì)末 ，全世界已有70多種不同結(jié)構(gòu)的顎式破碎機(jī)取得了專利權(quán)。 北京礦冶研究總院林運(yùn)亮等 人與上海多靈－沃森機(jī)械設(shè)備有限公司合作開發(fā)了PED低矮可拆式顎式破碎機(jī)。由于它具有結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、制造容易、維修方便等其他破碎機(jī)無法替代的優(yōu)點(diǎn)，至今仍廣泛應(yīng)用于工業(yè)各部門。如進(jìn)口料900mm1200mm的復(fù)擺顎式破碎機(jī)，我國規(guī)格記為PE9001200。進(jìn)料口寬度大于600mm者稱為大型；進(jìn)料口寬度為300～600mm者稱為中型；小于300mm者為小型。自制的小型鄂式破碎機(jī)可用40～50毫米厚的鋼板焊成，但其鋼度不如鑄鋼好。～110176。64中國礦業(yè)大學(xué) 2復(fù)擺顎式破碎機(jī)的工作原理及結(jié)構(gòu)帶輪與偏心軸聯(lián)成一整體，它是運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力輸入構(gòu)件，即原動(dòng)件，其余構(gòu)件都是從動(dòng)件。動(dòng)顎的下部由推力板1支撐，推力板（即肘板）的另一端支承在與機(jī)架12的后壁相連的楔鐵調(diào)整機(jī)構(gòu)3上。動(dòng)顎一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。由圖22可知,A點(diǎn)作圓周運(yùn)動(dòng),B點(diǎn)受推動(dòng)板的約束為繞O點(diǎn)擺動(dòng)的圓弧線,其余各點(diǎn)的軌跡為扁圓形，從上到下的扁圓形愈來愈扁平?，F(xiàn)有的顎式破碎機(jī)上使用的齒板，一般是采用ZGMn13。這樣，對肋板的高負(fù)荷壓力，導(dǎo)致肋板與肋板墊很快磨損，使用壽命很低。在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，動(dòng)顎的擺動(dòng)角很小，使得肘板兩端支撐的肘墊表面的夾角很小，所以在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，肘板與其肘墊之間可以保持純滾動(dòng)。如圖35所示。其中圖a結(jié)構(gòu)在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時(shí)，提高其超載破壞敏感度。圖37 偏心軸結(jié)構(gòu)圖1—皮帶輪 2—偏心軸 3—錐套 4—軸承 5—密封套6—飛輪 7—軸端壓蓋 8—軸端螺栓 機(jī)架破碎機(jī)機(jī)架式整個(gè)破碎機(jī)零部件的安裝基礎(chǔ)。根據(jù)受力分析可知，機(jī)架承受三個(gè)力：無料給定顎的壓力；偏心軸給機(jī)架的壓力；肘板給后壁肘座的壓力。圖310側(cè)壁加強(qiáng)筋側(cè)壁加強(qiáng)筋的位置也應(yīng)根據(jù)受力的要求布置，如圖310所示，主軸承受有壓力的作用，而且這個(gè)力不通過側(cè)壁中心，形成一個(gè)懸壁產(chǎn)生側(cè)向傾翻力矩，所以在主軸承下方必須增設(shè)豎筋。由于肘座與導(dǎo)軌之間具有間隙；肘座后面的墊片之間存在間隙。深度可由下式確定：H=(～)B，本設(shè)計(jì)取H=250=625(mm)?！?2176。傳動(dòng)性能愈好。目前，常用下端水平行程的計(jì)算公式有： (45) 下端點(diǎn)許用水平行程： (46)式中：最小排料口尺寸（mm）進(jìn)料口尺寸（mm） 實(shí)際上，動(dòng)顎行程是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定的，通常對于大型顎式破碎機(jī)，S=25～45mm；中小型顎式破碎機(jī)，S=12～15mm。動(dòng)顎上端點(diǎn)相對于動(dòng)顎軸承中心點(diǎn)愈高，其水平行程值愈大且特征值愈小。通常，對于大型顎式破碎機(jī)：。之間運(yùn)動(dòng)。若兩種破碎腔的給礦口寬度，派黃口寬度，動(dòng)顎的擺動(dòng)行程和擺動(dòng)次數(shù)均相同，礦石在破碎腔內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)如圖52所示。礦石到排礦口附近的排礦速度就減慢。ABB1A1為腔內(nèi)物料的壓縮破碎棱柱體，ABB2A2為排料棱柱體。由經(jīng)驗(yàn)公式： r/min （57）式中 給礦口寬度 m則 由理論公式： （58）式中 鉗角 （ 176。由于破碎力分布以及合力大小、作用點(diǎn)位置具有隨機(jī)性，用理論分析的方法將會(huì)產(chǎn)生較大的誤差，通過大量實(shí)測數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，再經(jīng)過理論推導(dǎo)，建立實(shí)驗(yàn)分析計(jì)算式是一種較好的方法，能夠近似反映出破碎力的變化規(guī)律并有較大的計(jì)算準(zhǔn)確度。但一般是動(dòng)顎零件開始向下逐漸增大，到動(dòng)顎懸掛中心以下占動(dòng)顎全長的3/4處（簡擺）、2/3（復(fù)擺）為最大，再向下又逐漸減到末端為零。由《實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》查得電動(dòng)機(jī)的型號(hào)Y250M8，其主要參數(shù)如下：表2 電機(jī)主要參數(shù)額定功率滿載轉(zhuǎn)速效率功率因數(shù)45KW740r／min90％ v帶的傳動(dòng)設(shè)計(jì)（1）確定計(jì)算功率 查表(《機(jī)械設(shè)計(jì)》表8—7)得工作情況系數(shù)，故 （72）（2）確定V帶的帶型根據(jù)、由圖（《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖8—11）選用D型。③ 計(jì)算實(shí)際中心距根據(jù)公式： （76）（5） 驗(yàn)算小帶輪包角