【正文】 （二） 用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板 　　同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板（、c），其局部穩(wěn)定性應按下列公式計算：　?。保軌阂砭壟c縱向加勁肋之間的區(qū)格：注：①縱向加勁肋應布置在距腹板計算高度受壓翼緣ho／5～ho/4處。連接件頂面的混凝土保護層厚度不應小于15mm。 　　　圓柱頭焊釘連接件的長度不應小于4d（d為焊釘直徑）?！　≡趶姸扔嬎愫妥冃斡嬎阒?，可不考慮板托截面。拉桿的長細比不宜大于400，張緊的圓鋼拉桿的長細比不受限制?！　∽ⅲ盒弯摻M成的結構有個別次要桿件采用小角鋼時，可不受本章限制。的區(qū)域宜采用對接焊縫或帶坡口的角焊縫。在支管與主管連接處不得將支管穿入主管內(nèi)。第三節(jié)　容許長細比和構造要求 　　　在構件出現(xiàn)塑性鉸的截面處，必須設置側向支承?！　　“幢菊乱?guī)定進行塑性設計時。 　　　柱腳在地面以下的部分應采用強度等級較低的混凝土包裹（保護層厚度不應小于50mm），并應使包裹的混凝土高出地面約150mm?！　　〉踯囦撥壍慕宇^構造應保證車輪平穩(wěn)通過。 　　　　　直接鋪設軌道的吊車桁架上弦，其構造要求應與吊車梁相同。　　二、桿件的填板當用焊縫連接時，焊縫起落弧點應縮進至少5mm（），重級工作制吊車桁架桿件的填板應采用高強度螺栓連接?！　　×旱亩瞬恐С屑觿爬叩南露?，按端面承壓強度設計值進行計算時，應創(chuàng)平頂緊，其中突緣加勁板（）的伸出長度不得大于其厚度的2倍。 　　　跨度大于36m的兩端鉸支桁架，應考慮在豎向荷載作用下，下弦彈性伸長所產(chǎn)生水平推力對支承構件的影響。 　　　格構式柱或大型實腹式柱，在受有較大水平力處和運送單元的端部應設置橫隔，橫隔的間距不得大于柱截面較大寬度的9倍或8m?！　　∪⑴R時固定構件用的安裝連接。 　　　高強度螺栓孔應采用鉆成孔。 　　　在次要構件或次要焊縫連接中，可采用斷續(xù)角焊縫?！　A孔或槽孔內(nèi)的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔直徑或槽孔短徑的1/3?！　　≡趯雍缚p的拼接處：當焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時，應分別在寬度方向或厚度方向從一側或兩側做成坡度不大于1/4的斜角（）；當厚度不同時。圍護結構可根據(jù)具體情況參照有關規(guī)范單獨設置伸縮縫。不宜采用：厚度小于5mm的鋼板；厚度小于3mm的鋼管；截面小于454或56364的角鋼（對焊接結構）或截面小于505的角鋼（對螺栓連接或鉚釘連接結構）。　　注：①當梁上翼緣受有固定集中荷載時，宜在該處設置頂緊上翼緣的支承加勁肋。　　　二、在抗剪連接中，每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值的計算方法與普通螺栓相同，但當剪切面在螺紋處時，其受剪承載力設計值應按螺紋處的有效面積進行計算。　　　?、诋攲雍缚p無法采用引弧板施焊時，每條焊縫的長度計算時應各減去10mm?！　∠湫谓孛媸軌簶嫾母拱逵嬎愀叨萮o與其厚度tw之比，應符合下列要求：　　　在Ｔ形截面受壓構件中，腹板高度與其厚度之比，不應超過下列數(shù)值：　　?！　、谠谥苯踊蜷g接承受動力荷載的結構中，計算單角鋼受拉構件的長細比時，應采用角鋼的最小回轉(zhuǎn)半徑；在計算單角鋼 交叉受拉桿件平面外的長細比時，應采用與角鋼肢邊平行軸的回轉(zhuǎn)半徑?！　。玻隙沃挠嬎汩L度系數(shù)μl，應按下式計算：　?。保露沃挠嬎汩L度系數(shù)μ3：當柱上端與橫梁鉸接時，（柱上端為自由的雙階柱）；當柱上端與橫梁剛接時，（柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的雙階柱）?！　　　、蹮o節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內(nèi)均取其等于幾何長度。對綴板柱的分肢尚應考慮由剪力引起的局部彎矩。 第二節(jié) 拉彎構件和壓彎構件 　　　彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構件和壓彎構件，其強度應按下列規(guī)定計算：　　　一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，式中Yx、Yy——截面塑性發(fā)展系數(shù)?！罚?76。 第五章 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算 第一節(jié) 軸心受力構件 　　　軸心受拉構件和軸心受壓構件的強度，除摩擦型高強度螺栓連接處外，應按下式計算：　　式中N——軸心拉力或軸心壓力；An——凈截面面積?！　∽ⅲ孩儆眯弯摚üぷ咒?、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼）作成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應鋼板加勁肋的慣性矩。若公式（）右端算得的值大于2h2或分母為負值時，應取ａ≤2h2。　　　無局部壓應力（σ＝0）的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距α應符合下列要求：σ——與τ同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（N/mm2），應按σ＝My/Ｉ計算，Ｉ為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。 　　注：其它鋼號的梁，其L1/bo 值不應大于95(235/fy)?！　　≡O有重級工作制吊車的廠房柱和設有中、重級工作制吊車的露天棧橋柱，在吊車梁或吊車桁架的頂面標高處,由一臺最大吊車水平荷載所產(chǎn)生的計算變形值?！　　∽ⅲ寒攷追N情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，除鋼與混凝土組合梁外，應只考慮荷載短期效應組合。　　五、鉚釘應采用現(xiàn)行標準《普通碳素鋼鉚螺用熱軋圓鋼技術條件》中規(guī)定的ML2或ML3號鋼制成。 　　　鋼鑄件應采用現(xiàn)行標準《一般工程用鑄造碳鋼》中規(guī)定的ZG200400、ZG230450、ZG270500或ZG310570號鋼。 　　　下列情況的承重結構不宜采用3號沸騰鋼:　　一、焊接結構：重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，冬季計算溫度等于或低于－20℃時的輕、中級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，以及冬季計算溫度等于或低于－30℃時的其它承重結構。 　　　本規(guī)范適用于工業(yè)與民用房屋和一般構筑物的鋼結構設計。 　　　對有特殊設計要求和在特殊情況下的鋼結構設計，尚應符合國家現(xiàn)行有關規(guī)范的要求。對于重級工作制和吊車起重量等于或大于50ｔ的中級工作制 焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材，應具有常溫沖擊韌性的合格保證。焊絲應符合現(xiàn)行標準《焊接用鋼絲》的規(guī)定?！　　≡O計鋼結構時，應根據(jù)結構破壞可能產(chǎn)生的后果，采用不同的安全等級。　　　計算重級工作制吊車梁（或吊車桁架）及其制動結構的強度和穩(wěn)定性以及連接的強度時?！　∽ⅲ簩κ覂?nèi)裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。 　　　，在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第４．２．１條注②。 　　　四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處,宜設置支承加勁肋。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的1/6時，ａ值應按下列情況確定： 　　一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的ａ值應符合公式（）的要求，式中的ho取該區(qū)段的腹板平均計算高度，τ取梁端部腹板的最大平均剪應力；不變截面區(qū)段內(nèi)的ａ值，應同時符合公式（）和公式（）的要求，式中τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應符合下列公式要求：　　在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式（），厚度不應小于其外伸寬度的1/15?！　×褐С屑觿爬叩亩瞬繎雌渌惺艿闹ё戳蚬潭泻奢d進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應力（）；當端部為焊接時，計算其焊縫應力?！　《?、四肢組合構件（）；　　式中λy——整個構件對ｙ軸的長細比；Aly——構件截面中垂直于y軸的各敘綴條毛截面面積之和?！　Ω駱嬍捷S心受壓構件，剪力v應由承受該剪力的綴材面（包括用整體板連接的面）分擔?！　　　、谟袀纫瓶蚣芟抵缚蚣苤形丛O上述支撐結構，或支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度的５倍者。第三節(jié) 構件的計算長度和容許長細比 　　　確定桁架弦桿和單系腹桿的長細比時。 　　　單層或多層框架等截面柱，在框架平面內(nèi)的計算長度應等于該層柱的高度乘以計算長度系數(shù)μ?！　∽ⅲ鸿旒埽ò臻g桁架）的受壓腹桿，當其內(nèi)力等于或小于承載能力的50％時，容許長細比值可取為200?！　《簭潣嫾骸　∽ⅲ?。第二節(jié) 疲勞計算 　　　對常幅（所有應力循環(huán)內(nèi)的應力幅保持常量）疲勞，應按下式進行計算：　　　重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架的疲勞可作為常幅疲勞按下式計算：　　注：表中的容許應力幅是按公式（）算得的。此處Nt為每個高強度螺栓在其桿軸方向的外拉力?！　　∪⒃跇嫾亩瞬窟B接中，當利用短角鋼連接型鋼（角鋼或槽鋼）的外伸肢以縮短連接長度時，在短角鋼兩肢中的一肢上，所用的螺栓或鉚釘數(shù)目應按計算增加50％。時，其承壓應力應按下式計算：　　　弧形支座板與平板自由接觸（）的承壓應力應按下式計算：　　　滾軸與平板自由接觸（）的承壓應力應按下式計算：　　　軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫、鉚釘或螺栓應按最大壓力的15％計算；當壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時，該區(qū)的連接尚應按最大拉力計算。在建筑物每一個溫度區(qū)段或分期建設的區(qū)段中，應分別設置獨立的空間穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。 　　　在設計中不得任意加大焊縫，避免焊縫立體交叉和在一處集中大量焊縫，同時焊縫的布置應盡可能對稱于構件重心?；颍幔?0176。若內(nèi)力沿側面角焊縫全長分布時，其計算長度不受此限。 　　　在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的5倍，并不得小于25mm?！　　　、阡摪暹吘壟c剛性構件（如角鋼、槽鋼等）相連的螺栓或鉚釘?shù)淖畲箝g距，可按中間排的數(shù)值采用。綴板柱中，同一截面處綴板（或型鋼橫桿）的線剛度之和不得小于柱較大分肢線剛度的6倍。 　　　當桁架桿件用節(jié)點板連接時，弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間的間隙，不宜小于20mm。此時角鋼與腋板面積之和不應少于翼緣總面積的30％。 　　　支承夾鉗或剛性料耙硬鉤吊車以及類似吊車的結構，不宜采用吊車桁架和制動桁架。中間橫向加勁肋的下端宜在距受拉翼緣50～100mm處斷開，不應另加零件與受拉翼緣焊接?！　Φ踯囪旒?，應采取構造措施，以防止其上弦因軌道偏心而扭轉(zhuǎn)。 第七節(jié) 防銹和隔熱 　　　鋼結構除必須采取防銹措施（徹底除銹后涂以油漆和鍍鋅等）外，尚應在構造上盡量避免出現(xiàn)難于檢查、清刷和油漆之處以及能積留濕氣和大量灰塵的死角或凹槽。 第九章 塑性設計 第一節(jié) 一般規(guī)定 　　　本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載的固端梁、連續(xù)梁以及由實腹構件組成的單層和兩層框架結構?！　　澗刈饔迷谝粋€主平面內(nèi)的壓彎構件，其穩(wěn)定性應符合下列公式的要求：　　　一、彎矩作用平面內(nèi)：　　式中Ｗ