層廠房排架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書--混凝土單層工業(yè)廠房設(shè)計-免費閱讀
【正文】 現(xiàn) bfyAs= 300 314=64 103N28kN，滿足要求。 4．牛腿設(shè)計 1）截面尺寸驗算 牛腿寬度取與排架柱同寬，即 400mm；牛腿長度應(yīng)滿足吊車梁的擱置要求；牛腿高度初選 1000。b)hf39。先假定受壓區(qū)高度 x=x0，由第 3 式得到 σ s= （ A） 由第 3 式可得到 As39。（ fy 39。039。39。 hf39。039。 HRB335 縱向鋼筋， fy= fy39。軸力不變時，彎矩越大越不利。 此時恒載分項系數(shù)取 。左吹向右風荷載下的剪力分配過程見附表 28，例圖 220是風荷載下的內(nèi)力圖。 表 25 屋面活載下柱的剪力分配 項目 C1 C3 M1 M2 Ri η i Vi A 柱 = = (→ ) (→ ) B 柱 = = (← ) (← ) 3）吊車豎向荷載作用下的 內(nèi)力分析 吊車豎向荷載有二 種基本情況，如例圖 215 所示。 M M2B= Fw=（←） 。 從表 111，可查得風荷載體型系數(shù)μ s，標于例圖 210。 例表 2 吊車基本尺寸和輪壓 起重量 Q（ t） 吊車跨度 Lk(m) 吊車橋距 B（ mm） 輪距 K（ mm） 吊車總重 （ G+g） (t) 小車重g(t) 最大輪壓Pmax(kN) 最小輪壓Pmin(kN) 32 6640 4650 33 278 表中 Pmin=(G+g+Q)Pmax 吊車豎向荷載 Dmax、 Dmin 根據(jù)兩臺吊車作用的最不利位置用影響線求出。 ① 屋蓋自重 P1 面荷載： 防水層、找平層等 +=屋面板自重 屋面板灌縫 400 400 900 100 25 25 100 400 100 A 柱 B 柱 例圖 26 排架柱截面尺寸 小 計 kN/m2 外天溝板線荷載： 找坡等 ++=TGB771 自重 小 計 集中荷載： 18m 跨屋架自重 屋架作用在柱頂?shù)暮爿d標準值： A柱： P1A= 6 18/2+ 6+ = B 柱： P1B= 6 18/2+ 6+ = P1作用點位置與縱向定位軸線的距離為 150mm，見例圖 28。從剛度條件出發(fā)，可按教材表 23 選取。圈梁在過梁處的配筋應(yīng)另行計算 （由于 A、 B 柱對稱，下列圖 中部分 以 A柱為例 ） 。 200mm 差值的要求。規(guī)范允許軌頂實際標高與標志標高之間有177。 6）抗風柱 抗風柱下柱采用工字型截面，上柱采用矩形截面。查附表 14，中間跨選用 DL11Z，邊跨選用 DL11。 對于 非抗震及抗震設(shè)防烈度為 7 度，屋蓋支撐可按附圖 11~14 布置。本例 在 ②、④、⑥、⑧、⑩軸線 處設(shè)置落水管。 ②天溝板 當屋面采用有組織排水時，需要布置天溝。 假定上柱截面高度為 400mm，則 對（ A） 、（ B） 列柱 B2=750[300+（ 400150） ]=200mm80mm，滿足要求 對于 單跨排架， 上柱截面形心與縱向定位軸線重合，吊車架外緣與上柱內(nèi)緣的凈空尺寸能滿足要求。 廠房所在地的地面粗糙度為 B 類，基本風壓 w0= kN/m2，組合值系數(shù) ψ c=；基本雪壓 S0=，組合值系數(shù)ψ c=。 混凝土單層工業(yè)廠房設(shè)計 一、 設(shè)計目的 二、設(shè)計題目 某金工車間，廠房長度 66m，柱距為 6m，不設(shè)天窗。 三、設(shè)計任務(wù) （ 1）選擇廠房結(jié)構(gòu)方案 , 進行平面、剖面設(shè)計和結(jié)構(gòu)構(gòu)件的選型； （ 2）設(shè)計 排架邊柱 及柱下單獨基礎(chǔ)； （ 3）繪制施工圖，包括屋蓋 平面布置圖 ，構(gòu)件平面布置圖及基礎(chǔ)、基礎(chǔ)梁布置圖，排架柱模板、配筋圖；柱下單獨基礎(chǔ)的模板、配筋圖。 廠房長度 66m，小于 100m，可不設(shè)伸縮縫。對于單跨，既可以采用外天溝，也可以采用內(nèi)天溝；對于多跨，內(nèi)側(cè)只能采用內(nèi)天溝。 本例 的 外天溝寬度采用 770mm。當廠房單元不大于 66m 時，在屋架端部的垂直支撐用 CC1 表示，屋架中部的垂直支撐用 CC2 表示；當廠房單元不大于 66m 時，另在柱間支撐處的屋架端部設(shè)置垂直支撐 CC3B。梁高 1200mm，自重 。抗風柱的布置需考慮基礎(chǔ)梁的最大跨度。 200mm 的差值。查 附 表 11 ， 吊車軌頂至橋架頂面的高度 HB= ，則 H= HA+ HB+ Hc=++=。 例圖 25 給出了廠房剖面布置。 1）確定柱子各段高度 基底標高為 ，初步假定基礎(chǔ)高度為 ，則柱總高H=()=；上柱高度 Hu==；下柱高度 Hl==。 ② 上柱自重 P2 A 柱： P2A=4 = B 柱： P2B=4 = ③ 下柱自重 P3 下柱大部分截面為 I形，但牛腿部位及插入杯口基礎(chǔ)的部分是矩形截面。 Dmax、Dmin 的計算簡圖見例圖 29。單層工業(yè)廠房，可不考慮風振系數(shù)，取 Z? =1。 內(nèi)力分析 在計算簡圖中，上柱的計算軸線取為上柱的截面形心線，下柱的計算軸線取為下柱的截面形心線。 M 偏心力矩作用下，各柱的彎距和剪力用剪力分配法計算。 a)Dmax作用在 A 柱； b) Dmin作用在 A 柱； 例圖 215 吊車豎向荷載的 2 種基本情況 吊車豎向荷載下的計算簡圖也可以分解成兩部分：作用于下柱截面形心的豎向力和作用在牛腿頂面的偏心力矩。因本例右吹向左風時的荷載值與左吹向右風時的荷載數(shù)值很接近（ qq2大小相等， Fw=、 Fw’=），可利用左吹向右風的內(nèi)力圖。 設(shè)計基礎(chǔ)，確定基礎(chǔ)底面尺寸時，需進行地基計算，此時上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應(yīng)采用標準組合。 柱 A與柱 B 對稱，故內(nèi)力組合情況一致。=300 N/mm2； HPB235箍筋、構(gòu)造筋， fy=210 N/mm2。 01 ?? ?????????? ??? sy c ahf xhbxfeN ? =647mm2 選用 3Φ 20（ As=AS39。時，中和軸在受壓翼緣內(nèi)，按第一類 I 截面的大偏心受壓截面計算； 當 hf39。1 ???? Nbf hbbfN c ffc?? 。39。σ s） Ne=α 1fcbx(h0x/2)+ α 1fc(bf39。=[Neα 1fcbx0(h0x0/2)α 1fc(bf39。 As39。牛腿高度應(yīng)滿足斜截面抗裂的要求： 00habhfFFF tkvkksvk????????? ?? β 式中 Fhk—— 作用在牛腿頂部的水平拉力標準值，對本例為 0； Fvk—— 作用在牛腿頂部豎向力標準值， P4B+Dmax,k=+=； β —— 裂縫控制系數(shù)，支承吊車梁的牛腿取 =； a—— 豎向力作用點至下柱邊緣的水平距離， 0+20=20mm h0—— 牛腿截面有效高度 100040=960mm； b—— 牛腿寬度，為 400mm； ftk—— 混
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