層廠房排架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書--混凝土單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)(參考版)
2025-06-09 19:25本頁面
【正文】 25 25 150 150 30d=300 4Φ 10 例圖 221 吊車梁上緣與上柱內(nèi) 側(cè)的連接 。 2）吊車梁與牛腿面的連接 連接鋼板的大小由混凝土的局部受壓承載力確定。 1）吊車上緣與上柱內(nèi)側(cè)的連接 (A柱 ，如例圖 221） 承受法向拉力的預(yù)埋件，應(yīng)滿足 N≤ bfyAs 式中 N —— 法向拉力設(shè)計(jì)值， Tmax=28kN； α b—— 系數(shù)， α b=++ 10/10=。 因 a/h=20/960=， 不 應(yīng)設(shè)彎彎起鋼筋。 2）配筋及構(gòu)造 縱向鋼筋 230 2021)( mmfFhfaFAyhyvs ???? ???????? 又由于 Asρ minbh=% 400 1000=800 mm2 因而 選用 3Φ 20(As=941 mm2800 mm2)。牛腿高度應(yīng)滿足斜截面抗裂的要求： 00habhfFFF tkvkksvk????????? ?? β 式中 Fhk—— 作用在牛腿頂部的水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)本例為 0； Fvk—— 作用在牛腿頂部豎向力標(biāo)準(zhǔn)值， P4B+Dmax,k=+=； β —— 裂縫控制系數(shù)，支承吊車梁的牛腿取 =； a—— 豎向力作用點(diǎn)至下柱邊緣的水平距離， 0+20=20mm h0—— 牛腿截面有效高度 100040=960mm； b—— 牛腿寬度，為 400mm； ftk—— 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)于 C30 混凝土 ftk=。=1256mm2ρ minA=315mm2） 下柱的箍筋采用 Ф 6200。 例表 211 列出了 3 組控制內(nèi)力的計(jì)算過程。σ s） ]/ α 1fc b=[N429000 As39。 As39。代入第 1 式，可得到新的受壓區(qū)高度 x x=[Nα 1fc (bf39。 (h0 as39。(h0 hf39。=[Neα 1fcbx0(h0x0/2)α 1fc(bf39。) σ s=(x/)fy /(ξ ) 可用迭代法進(jìn)行計(jì)算。As39。(h0 hf39。σ s） Ne=α 1fcbx(h0x/2)+ α 1fc(bf39。]+ As39。1xxeNahfhhhbbfxhbxfeNAANbfhbbfNxsyfffccsscffc????對(duì)稱配筋 I 型截面小偏心受壓的基本公式為 N=α 1fc [bx+(bf39。139。39。39。 I 型截面的大偏心受壓，當(dāng)受壓區(qū)高度 x小于受壓翼緣 bf’時(shí)，按寬度為 bf’的矩形截面計(jì)算；當(dāng) x小于受壓翼緣 bf’時(shí)，按下式計(jì)算 ???????????????????????????249000)2/865(1430)()2/()()2/()(639。通過判斷可選取其中的 3 組進(jìn)行配筋計(jì)算。1 ???? Nbf hbbfN c ffc?? 。1 NbfN fc ??； 0)(1 39。 需注意，當(dāng)判別為小偏心受壓時(shí)，上述算得的受壓區(qū)高度 x并不是實(shí)際的受壓區(qū)高度。b)hf39。時(shí)，中和軸在受壓翼緣內(nèi)，按第一類 I 截面的大偏心受壓截面計(jì)算； 當(dāng) hf39。 I 形截面大小偏心受壓可用下式判別： 當(dāng) x=N/α 1fcbf39?，F(xiàn)配置 Ф 6200。 箍筋按構(gòu)造確定。 01 ?? ?????????? ??? sy c ahf xhbxfeN ? =647mm2 選用 3Φ 20（ As=AS39。=)35365(300 )2/()( )2/( 339。 e0=M/N=； ea=； ei=e0+ea=+= ζ 1= 160000/235200=1, 取ζ 1=。上柱的控制截面（ II）有三組最不利內(nèi)力： ①??? ?? kNN mkNM . ；②??? ?? kNN mkNM .；③??? ?? kNN mkNM . kNhbf bc ??? ，上述三組內(nèi)力下的受壓區(qū)高度系數(shù)bcbhfN ??? ?? 01，均屬于大偏心受壓。=300 N/mm2； HPB235箍筋、構(gòu)造筋， fy=210 N/mm2。 考慮吊車荷載時(shí) 上柱： lu== =； 下柱： ll== = 不考慮吊車荷載時(shí) 上柱： lu== =； 下柱： ll== = C30 混凝土， fc=， ?? 。 192 0 177。 24 0 177。 柱 A與柱 B 對(duì)稱，故內(nèi)力組合情況一致。盡管這樣做對(duì)軸力沒有影響，但可使彎矩增大。 每項(xiàng)組合，按一個(gè)目標(biāo)（如彎矩最大）確定活荷載是否參與組合。最不利內(nèi)力組合包括：最大正彎矩及相應(yīng)的軸力、最大負(fù)彎矩及相應(yīng)的軸力、最大軸力及相應(yīng)的彎矩、最小軸力及相應(yīng)的彎矩。 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，確定基礎(chǔ)底面尺寸時(shí)，需進(jìn)行地基計(jì)算，此時(shí)上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)組合。 由恒載效應(yīng)控制的組合按下式進(jìn)行 S=γ GSGK+??ni QiKQiQi S1 ?? 式中 Qi? 為活荷載的組合值系數(shù)，中 級(jí)載荷狀態(tài)吊車荷載的組合值系數(shù)為 ?；窘M合考慮兩類情況：由活荷載效應(yīng)控制的組合和由恒荷載效應(yīng)控制的組合。 4 內(nèi)力組合 1．荷載組合 排架柱截面尺寸符合表 23要求后，一般不需要進(jìn)行正常使用極限的變形驗(yàn)算，僅需要進(jìn)行承載力計(jì)算。因本例右吹向左風(fēng)時(shí)的荷載值與左吹向右風(fēng)時(shí)的荷載數(shù)值很接近（ qq2大小相等， Fw=、 Fw’=），可利用左吹向右風(fēng)的內(nèi)力圖。 例圖 219 A、 B 跨作用 Tmax排架柱內(nèi)力 5）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 風(fēng)荷載作用下有兩種情況。 吊車水平荷載的剪力分配過程見附表 27，例圖 219 是其內(nèi)力圖。例圖 216~217 是吊車豎向荷載下內(nèi)力圖。 a)Dmax作用在 A 柱； b) Dmin作用在 A 柱； 例圖 215 吊車豎向荷載的 2 種基本情況 吊車豎向荷載下的計(jì)算簡圖也可以分解成兩部分：作用于下柱截面形心的豎向力和作用在牛腿頂面的偏心力矩。剪力分配過程列于例表 25，例圖 214 是屋面活載下的內(nèi)力圖。柱軸力可直接根據(jù)作用在截面形心的豎向力確定，見例圖 213c。 例表 24 恒載下柱的剪力分配 項(xiàng)目 n λ C1 C3 M1 M2 Ri η i Vi A 柱 （ ← ） （ ← ） B 柱 （ → ） （ → ） 注：)11(1)11(321 ?????nnC?? ，)11(1323 ?? ??nC ? ?； Ri=(M1/H)C1+(M2/H)C3 ； Vi= η iRRi ；R=RA+RB+RC。 M 偏心力矩作用下，各柱的彎距和剪力用剪力分配法計(jì)算。 M 屋蓋自重 、上柱自重、吊車梁及軌道自重對(duì)下柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩為 A B M1A M2A M1B M2B 例圖
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