單層廠房排架結(jié)構(gòu)課程設計計算書--混凝土單層工業(yè)廠房設計(參考版)
2025-01-21 15:43本頁面
【正文】 P=P4+Dmax=+= A≥P/()=103/()=74249mm2取:ab=400400=160000 mm2，厚度δ=10mm。=300314=64103N28kN，滿足要求。252515015030d=3004Φ10例圖 221 吊車梁上緣與上柱內(nèi)側(cè)的連接 設計吊車梁與上柱內(nèi)側(cè),以及與牛腿頂面連接處的預埋件。箍筋選用Ф8100，滿足構(gòu)造要求。 截面尺寸滿足要求。4．牛腿設計1）截面尺寸驗算 牛腿寬度取與排架柱同寬，即400mm；牛腿長度應滿足吊車梁的擱置要求；牛腿高度初選1000。例表211 下柱截面的承載力計算序號設計內(nèi)力e0(mm)ei(mm)l0/hζ1ζ2ηex(mm)Ax’= Ax(mm2)M()N(kN)191102141103911672綜合上述三組內(nèi)力，配置4Φ20（As=AS39。（300σs）]/ 1430 （C）將x代替x0，重復使用式（A）、（B）、（C），直到滿足精度要求。（fy 39。b)hf39。)] =[Ne1430x0(865x0/2) 106]/249000 （B） 將σs、As39。/2)]/ [fy 39。b)hf39。先假定受壓區(qū)高度x=x0，由第3式得到 σs= （A）由第3式可得到 As39。(h0 as39。/2)+ fy 39。b)hf39。（fy 39。b)hf39。例表210 柱B ⅡⅡ、ⅢⅢ截面內(nèi)力組合值匯總和取舍組 號123456內(nèi)力值M（）N（kN）x（mm）判別大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心取舍√√注：①大偏壓時，兩組內(nèi)力若∣M1∣≈∣M2∣、N1N2，或N1≈N2,、∣M1∣∣M2∣，或∣M1∣∣M2∣、N1N2，則第1組比第2組不利；②小偏壓時，兩組內(nèi)力若若∣M1∣≈∣M2∣、N1N2，或N1≈N∣M1∣∣M2∣，或∣M1∣∣M2∣、N1N2時，則第1組比第2組不利。柱B下柱截面共有6最不利內(nèi)力，匯總于例表210。需注意，當判別為小偏心受壓時，上述算得的受壓區(qū)高度x并不是實際的受壓區(qū)高度。b)hf39。時，中和軸在受壓翼緣內(nèi)，按第一類I截面的大偏心受壓截面計算；當hf39。I形截面大小偏心受壓可用下式判別：當x=N/α1fcbf39。現(xiàn)配置Ф6200。箍筋按構(gòu)造確定。= =647mm2選用3Φ20（As=AS39。 e0=M/N=；ea=；ei=e0+ea=+= ζ1=160000/235200=1, 取ζ1=。上柱的控制截面（II）有三組最不利內(nèi)力：① ；②；③ ，上述三組內(nèi)力下的受壓區(qū)高度系數(shù)，均屬于大偏心受壓。=300 N/mm2；HPB235箍筋、構(gòu)造筋， fy=210 N/mm2?？紤]吊車荷載時 上柱：lu===； 下柱：ll===不考慮吊車荷載時 上柱：lu===； 下柱：ll===C30混凝土，fc=。1920177。240177。柱A與柱B對稱，故內(nèi)力組合情況一致。盡管這樣做對軸力沒有影響，但可使彎矩增大。每項組合，按一個目標（如彎矩最大）確定活荷載是否參與組合。最不利內(nèi)力組合包括：最大正彎矩及相應的軸力、最大負彎矩及相應的軸力、最大軸力及相應的彎矩、最小軸力及相應的彎矩。設計基礎，確定基礎底面尺寸時，需進行地基計算，此時上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應采用標準組合。 由恒載效應控制的組合按下式進行S=γGSGK+式中 為活荷載的組合值系數(shù)?；窘M合考慮兩類情況：由活荷載效應控制的組合和由恒荷載效應控制的組合。4內(nèi)力組合1．荷載組合排架柱截面尺寸符合表23要求后，一般不需要進行正常使用極限的變形驗算，僅需要進行承載力計算。因本例右吹向左風時的荷載值與左吹向右風時的荷載數(shù)值很接近（qq2大小相等，F(xiàn)w=、Fw’=），可利用左吹向右風的內(nèi)力圖。計算項目C5TRi=C5TΣRiηiViA、B跨作用TmaxA柱20(←)+=0 (←)B柱20(←)0 (←) 例圖219 A、B跨作用Tmax排架柱內(nèi)力5）風荷載作用下的內(nèi)力分析 風荷載作用下有兩種情況。圖218 吊車水平荷載ABTmax吊車水平荷載的剪力分配過程見附表27，例圖219是其內(nèi)力圖。例圖216~217是吊車豎向荷載下內(nèi)力圖。a)Dmax作用在A柱；b) Dmin作用在A柱；例圖215 吊車豎向荷載的2種基本情況吊車豎向荷載下的計算簡圖也可以分解成兩部分：作用于下柱截面形心的豎向力和作用在牛腿頂面的偏心力矩。剪力分配過程列于例表25，例圖214是屋面活載下的內(nèi)力圖。柱軸力可直接根據(jù)作用在截面形心的豎向力確定，見例圖213c。例表24恒載下柱的剪力分配項目nλC1C3M1M2RiηiViA柱（←）（←）B柱（→） （→）注：，；Ri=(M1/H)C1+(M2/H)C3；Vi=ηiRRi；R=RA+RB+RC。M偏心力矩作用下，各柱的彎距和剪力用剪力分配法計算。M 屋蓋自重、上柱自重、吊車梁及軌道自重對下柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩為M2A=+=屋蓋自重對上柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩為（參見例圖28）：M1A=（）=各柱的抗剪剛度計算結(jié)果見例表23。內(nèi)力分析在計算簡圖中，上柱的計算軸線取為上柱的截面形心線，下柱的計算軸線取為下柱的截面形心線。FW1=(+)1（++）6=（→）FW2=(+)1（）6=（←） FW=FW1 +FW2==(→)
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