【正文】 材制作的萬向節(jié)叉與滑動套為一體的整體式結(jié)構(gòu)，其端部呈叉形結(jié)構(gòu)，并設(shè)有兩個十字銷孔，用于安裝十字萬向節(jié)；在管內(nèi)設(shè)有內(nèi)花鍵，這種呈整體式結(jié)構(gòu)的滑動叉，不僅加工容易、成本低，而且強度高，故其使用壽命與傳統(tǒng)的萬向節(jié)叉滑動套合件相比，有了成倍的提高。通過本次畢業(yè)設(shè)計，使我對本專業(yè)有了更加深刻的了解，在以后的工作中也具有重要意義。零件Φ 65mm 外圓內(nèi)為Φ 50mm 花鍵孔與傳動軸端部的花鍵軸相配合，用于傳遞動力之用?，F(xiàn)分述如下： a. 以Φ 39mm 孔為中心的加工表面 這一組加工表面包括：兩個Φ ?? mm 的孔及其倒角，尺寸為 1180 ? 的與兩個孔Φ ?? mm 相垂直的平面，還 有在平面上的四個 M8螺孔。 由以上分析可知，對于這兩組加工表面而言，可以先加工其中一組表面，然后借助于專用夾具加工另一組表面，并且保證它們之間的位置精確要求 。 技術(shù)依據(jù) （ 1） . 產(chǎn)品零件圖和裝配圖，技術(shù)條件； （ 2） . 毛坯生產(chǎn)和供應(yīng)條件； （ 3） . 年 生產(chǎn)綱領(lǐng) （ 4） . 本車間生產(chǎn)條件（包括設(shè)備，工人技術(shù)等級，勞動場合條件等）； （ 5） . 工藝技術(shù)條件，手冊等。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 8 確定毛坯的制造形式 零件材料為 45 鋼。 模鍛毛坯具有以下特點： 1. 其輪廓尺寸接近零件的外形尺寸，加工余量及材料消耗均大量減少； 2. 其制造周期短，生產(chǎn)率高，保證產(chǎn)品質(zhì)量。 （ 2） 尺寸為 1180 ? mm 的兩個與孔Φ ?? mm 相垂直的平面根據(jù)零件外形及尺寸的要求，選用粗銑 磨得方案 （ 3） Φ 50mm 花鍵孔因孔徑不大，所以不采用先車后拉，而采用鉆 擴 拉方案。 粗基準的選擇 對于一般的軸類零件而 言，以外圓作為粗基準是完全合理的。當設(shè)計基準與工序基準不重合時，應(yīng)該進行尺寸換算 。根據(jù)零件的結(jié)構(gòu)形狀和技術(shù)要求，現(xiàn)初步制定兩種工藝路線方案： 工藝路線方案一 工序 00 車外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。 工序 20 拉花鍵孔。 工序 40 鉆 M8mm 底孔Φ ，倒角 120176。 工藝路線方案二 工序 00 粗銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 20 精鏜Φ 39mm 二孔，倒角 2 45176。 工序 45 拉花鍵孔。 工序 65 檢查。倒角。 工序 30 鉆、擴Φ 39mm 二孔及倒角。 工序 50 攻螺紋 4M8mm， Rc1/8。兩相比較可以看出，先加工花鍵孔后再以花鍵孔定位加工Φ 39mm 二孔，這時的位置精度較易保證，并且定位及裝夾等比較 方便。圖樣規(guī)定：Φ39mm 二孔中心線應(yīng)與Φ 55mm 花鍵孔垂直，垂直公差為 100： ；Φ 39mm 二孔與其外端面應(yīng)垂直，垂直度公差為 。同理，Φ 39mm 二孔與其外端面的垂直度（ ）的技術(shù)要求在加工與測量時也應(yīng)遵循上述原則。這就是由于基準不重合而造成的惡果。 以Φ 62mm 外圓為南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 12 基準，選用 C365L 轉(zhuǎn)塔車床。 工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。 工序 20 拉花鍵 孔 。以花鍵孔及端面定位，選用 Z550 立式鉆床加工。 工序 45 鉆叉部四個 M8mm 螺紋底孔并倒角。 工序 60 終檢。Φ 62mm 表面為自由尺寸公差，表面粗糙度值要求為 Rz200181。 Φ 39mm（叉部） 毛坯為實心，不沖出孔。 ?? mmmm 二孔外端面的加工余量（加工余量的計算長度為 1180 ? mm） （ 1）按照《工藝手冊》表 ，取加工精度 F2，鍛件復(fù)雜系數(shù) S3， 鍛件重 6Kg，則二孔外端面的單邊加工余量為 ～ ，取 Z=2mm。 由于毛坯及以后各道工序（或工步）的加工都有加工公差，因此所規(guī)定的加工余量其實只是名義上的加工余量。 毛坯名義尺寸 118+2x2=122 118+= 最大余量 118 最小余量 最大余量 最小余量 磨 粗銑 + Φ 39mm 孔外端面工序間尺寸公差分布圖（調(diào)整法） 由圖可知： 毛坯名義尺寸： 118+2 2=122（ mm） 毛坯最大尺寸： 122+ 2=（ mm） 毛坯最小尺寸： 2=（ mm） 粗銑后最大尺寸： 118+ 2=（ mm） 粗銑后最小尺寸： =（ mm） 磨后尺寸與零件圖尺寸應(yīng)相符，即 最后，將上述計算的工序間尺寸及公差整理成表 1。 加工要求：粗車Φ 60mm，斷面及Φ 60mm、Φ 62mm 外圓， Rz200181。 r0=15176。螺紋車刀：刀片材料： W18Cr4V。 長度加工公差按 IT12 級，取 （入體方向） 2） 進給量 f 根據(jù)《切削用量簡明手冊》（第三版）（以下簡稱《切削手冊》）表 ，當?shù)稐U尺寸為 16mm 25mm，а p≤ 3mm 以及工件直徑為 60mm 時 f=～ 按 C6201車床說明書（見《切削手冊》表 ）取 f=3） 計算切削速度 按《切削手冊》表 ，切削速度的計算公式為（壽命選 T=60min）。現(xiàn)選取 nw=600r/min。 l=6540/2=（ mm）， l1=2mm， l2=0， l3=0 tm=l1+l2+l3/nwfi=+2/600*=（ min） （ 1） 粗車Φ 62mm 外圓，同時應(yīng)校驗機床功率及進給機構(gòu)強度。 6） 校驗機床進給系統(tǒng)強度 已知主切削力 Fc=，徑向切削力 Fp按《切削手冊》表 所示公式計算 Fp= CFp axpFp yf Fpvnc FpKFp 其中： CFp=1940， xFp=， yFp=， nFp= MpK =(σ b/650)nF = Kkr= 所以 Fp=1940 =195（ N） 而軸向切削力 Ff= CFfaxf Ffvnc FpKFp 其中： CFf =2880， xFf=， yFf=， nFf= kM=(σ b/650)nF = kk= 軸向切削力 Ff=2880 =480（ N） 取機床導(dǎo)軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)μ =，則切削力在縱向進給方向?qū)M給機構(gòu)的作用力為 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 18 F=Ff+μ（ Fc+Fp） =480+（ +195） =600（ N） 而機床縱向進給機構(gòu)可承受的最大縱向力為 3530N（見《切削手冊》表 ），故機床進給系統(tǒng)可正常工作。 故 V= =（ m/min） nS =1000*∏ *43=57(r/min) 按機床選取 nW=58r/min 切削工時切入 l1=3mm，切出 l2= t=(150+3+)/58*=(min) 4 锪圓柱式沉頭孔 Φ 55 根據(jù)有關(guān)資料介紹， 锪 沉頭孔時進給量及切削速度約為鉆孔時的 1/21/3，故 f=1/3f 鉆 =1/3 =（ mm/r） 按機床取 v=1/3v=1/3 25=（ m/mm） nS =1000v/∏ D=48(r/min) 按機床選取 nW=44r/min，所以實際切削速度 v=∏ DnW /1000=(m/min) 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 21 切削工時 切入 l2=2mm， l2=0， l=8mm t=（ l+l1+l2） /nf=(min) 在本工步中，加工Φ 55mm 沉頭空的測量長度，由于工藝基準與 設(shè)計基準不重合，故需要進行尺寸換算。尺寸 45mm 按自由尺寸取公差等級 IT16，其公差 T（ 45） =，并令 T（ 185） =T（ 140） = mm 45 A 185 Φ 55mm 孔深的尺寸換算 工序 25：Φ 43mm 內(nèi)孔 5 30176。 p=（ ～ ） l = 140 =16mm 所以 拉刀同時工作齒數(shù) z=l/p=140/16≈ 9 所以 t= 140 9=（ min） 工序 40：粗銑Φ 39mm 二孔端面，保證尺寸 fz=（參考《切削手冊》表 33） 切削速度：參考有關(guān)手冊，確定 v=。 1. 鉆孔Φ 25mm 確定進給量 f：根據(jù)《切削手冊》表 ，當鋼σ b＜ 800MPa， d0=Φ 25mm 時， f=～ 。故本工序的機動工時為 tM=tM1 2= 2=（ min） 2. 擴鉆Φ 37mm 孔 利用Φ 37mm 的鉆頭對Φ 25mm 的孔進行擴鉆。 機床主軸轉(zhuǎn)速：取 n=68r/min，其切削速度 v=。 為縮短輔助時間，取倒角時的主軸轉(zhuǎn)速與擴孔時相同： n=68r/min 手動進給。 切削工時：當加工一個孔時 l=19mm， l1=3mm， l2=4mm t1=（ l+l1+l2） /nWf=（ min） 所以加工兩個孔時的機動時間為 t= 2=（ min） （ 2）細鏜孔至Φ ?? mm。砂輪轉(zhuǎn)速 n 砂 =1500r/min（見機床說明書）， v 砂 =。 f= =（ mm/r） （《切削手冊》表 ） v=20m/min （《切削手冊》表 及表 ） 所以 ns=1000v/∏ D=1000 20/∏ =950（ r/min） 按機床取 nW=960r/min，故 v=。 機動工時 l=19mm， l1=3mm， l2=3mm 攻 M8 孔 tm1=（ l+l1+l2） *2/nf*4=(min) 攻 Rc1/4 孔 l=11mm， l1=3mm， l2=0mm tm2=（ l+l1+l2） /nf*2=(min) 最后，將以上各工序切削用量、工時定額的計算結(jié)果，連同其它加工數(shù)據(jù)，一并填入機械加工工藝過程綜合卡片，見工藝單 。 40 道工序 夾具將用于 X63 臥式銑床。 夾具設(shè)計 定位基準的選擇 由零件圖可知，Φ 39mm 二孔端面應(yīng)對花鍵孔中心線有平行度及對稱度要求，其設(shè)計基準為花鍵孔中心線。同時，為了縮短輔助時間，準備采用氣動夾緊。 所以 F′ =KFH= 3203=6395（ N） 選用氣缸 斜楔夾緊機構(gòu)，楔角а =10176。當壓縮空氣單位壓力 p= 時，氣缸推力為 3900N。 （ 2）零件圖樣規(guī)定Φ ? mm 花鍵孔鍵槽寬中心線與Φ ?? mm 兩孔中心線轉(zhuǎn)角公差為 2176。 即最大側(cè)隙能滿足零件的精度要求。由于Φ39mm 孔外 端面以后還要進行磨削加工，故上述平行度誤差值可以允許。本道工序的銑床夾具就選擇了氣動夾緊方式。結(jié)果，本夾具總的感覺還比較緊湊。 工件的定心加緊由機床 主軸后端的氣缸（圖中未畫出）帶動，當拉桿螺釘由氣缸活塞桿帶動左拉時，通過連接套 8帶動壓套 16左移，推動鋼球 9，外錐套 15，從而南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 30 使上下兩杠桿 3繞固定支點擺動，撥動上下兩可換卡爪 12同時向中心移動加緊工件；此時外錐套 15 停止移動，由于壓套 16繼續(xù)左移，因此鋼球 9沿外錐套斜面向下滑動壓向內(nèi)錐套 10 迫使內(nèi)錐套左移，從而左右兩可換卡爪亦向中心移動，最后四抓同時定心且加緊工件。 本夾具加緊迅速，可靠，適用與成批生產(chǎn)小。還具有較好的經(jīng)濟性。 在設(shè)計與論文編寫過程中，由于學(xué)生水平有限，其中難免會有一些缺點和不足，懇請老師及同學(xué)批評并指正。我不是您最出色的學(xué)生，而您卻是我最尊敬的老師。在論文即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進入課題到論文的順利完成，有多少可敬的師長、同學(xué)、朋友給了我無言的幫助，在這里請接受我誠摯謝意！ 最后再一次感謝