【正文】 x 2110110162161616190????? ??????? ? ? ? ? ? ? ? ?462323 1cmx???????????????????T形截面抗扭慣性矩 TX? 按式 ??? 3iiiTX tbc 計算，查得 311?c ?c , ? ? 4333 mx ??????????? 則單位抗彎及抗扭慣性矩： 322 mbJ XX ?? ?????? 333 mbJ TXTX ?? ?????? ② 計算橫隔梁抗彎及抗扭慣性矩 9 翼板有效高度 ? 計算 ，橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，則： cmbl 95019055 ???? cmh 161 ? ? ? cmc ???? /h cm90? cmb 16/ ? 9 ??lc 查表 54得 ?c? 所以 mcm 5 0 97 5 ????? 求橫梁截面重心位置 :ya cmbhhhbhhha y 90162121615922 222 22//1///11 ???????????????? 橫梁的抗彎和抗扭慣性矩y?和Ty?： 4223232///3//21131290901690161212161212121222121mahhbhbhahh yyy????????? ????????????? ?????????????????????????? ?????? ?? 32223111 tbctbcTy ??? ， 因?yàn)?4351611 ???bt，所以 311?c，但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭性慣矩只有獨(dú)立寬 扁板的一半，故取 611?c， 1690 1622 ???bt查 得 ?c ? ? 4533 cmTy ????????? 單位抗彎慣性矩及抗扭慣性矩為 3461 mbJ yy ?????? 351 890435 mbJ TyTy ????? ③ 計算抗彎參數(shù) ? 和抗扭參 ? 4 444 ?????yXJJlB? ，其中 B 為 橋?qū)捯话耄?l 為計算跨徑。 橫隔梁內(nèi)力計算 橫隔梁 上 的計算荷載 對于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖 217 所示 圖 217 跨中橫隔梁的受載圖式 (單位： cm) 中橫隔梁的計算荷載為： 公路 Ⅰ級 20 ? ? KNqyPP KkKkq ??????? ???????????? 人群荷載 KNqP rrr ???????? 繪制中橫隔梁 rM 的影響線 求 rM 的影響線坐標(biāo) P=1 作用在 1 號梁時： ? ? 1511 ??? ?? 21111 ???????????????? dddMr ??? P＝ 1作用在 5號梁時： 25155 ????????????? ddMr ??? P＝ 1作用在 3號梁時： ? ? 2313 ?? ?? 22123 ??????????????? dddMr ??? 由已學(xué)的影響線知識可知， rM 影響線必在 rr截面處有突變，根據(jù) Mr5? 和 Mr3? 連續(xù) 延伸至 rr截面，即為 Mrr? 值，由此即可繪出 rM 影響線，如圖 32所示。 21 圖 218 中橫隔梁內(nèi)力影響線（單位： cm） 截面內(nèi)力計算 將求得的計算荷載 oqP 和 orP 在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對于汽車荷載并計入沖擊影響 ? ???1 ，得 公路 Ⅰ級 ： ? ? ? ? mKNpM oq ????????? ? ??? 人群荷載： ? ? mKNPM or . ?????? ? ? 剪力的計算： ? ? ? ? KNPQ oq 1 40 0 7 8 7 0 3 ??????????? ? ???右 內(nèi)力組合 基本組合： ? ? mKNM ud ???????? ? ? mKNQ ud ???????? 短期組合： ? ? mKNM d ??????? ? ? KNQ sd ??????右 長期組合： ? ? mKNM d ??????? ? ? KNQ d ??????右 行車道板的內(nèi)力計算 結(jié)構(gòu)重力及其內(nèi)力 （取縱向 1m 寬的板條計算） 圖 219 鉸接懸臂行車道板（單位： cm） 22 1） 計算每延米板的恒載 g 瀝青混凝土面層： mKNg / ???? C25 混凝土墊層： mKNg / ???? T梁翼板自重： mKNg /2 ????? 合計： ?? ????31 321 / mKNgggg 2） 計算每延米板條的結(jié)構(gòu)重力引起的內(nèi)力 彎矩： mKNglMsg .220 ?????????????? 剪力： KNglQsg ???? 公路 Ⅰ級車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 可變荷載效應(yīng)公路Ⅰ 級，以重車后輪作用于鉸接縫軸線上最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖 42 所示） 圖 220 車輪作用于絞線軸線上（單位： cm） 根據(jù)軸距及軸重，應(yīng)以重軸為主，取后軸 2 140P kN?? 計算。39。fb為 T 形截面受壓區(qū)翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值： 計算跨徑的 1/3: cmlbf 39。為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值 為 16cm。039。fb 的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計算。 鋼筋布置圖如圖 221 所示： 圖 221 主梁鋼筋布置圖 4） 鋼筋間距橫向凈距 mmdmmmmS n ???????? 且 5） 截面復(fù)核 鋼筋重心位置 sa 為： cma s ???? ，則 cmcmahh s )(0 ????? 。 持久狀況截面承載力能力極限狀態(tài)計算 按截面實(shí)際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度 x 為 cmcmcmbf Afxfcdssd 39。跨中剪力效應(yīng)以 5號梁為最大，一律以 1號梁剪力值進(jìn)行計算。dV 取用距支座中心 h/2（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力 39。dV 。距支座中心 h/2 處得剪力效應(yīng) 39。 設(shè)采用架立鋼筋為直徑 22mm 的 HRB335 鋼筋，鋼筋中心至梁受壓翼板上邊距離mmas 56/ ? ，彎起鋼筋的彎起角度為 45 度，現(xiàn)彎起 41 ~NN 鋼筋，計算如下： 26 圖 222 彎起鋼筋配置及計算圖式 （ 4） 簡支梁的第一排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心的截面處，這時： ? ? ? ?? ? mmh ?????????? 彎起鋼筋 N1 與梁縱軸線交點(diǎn) 1 距支座中心距離為： mmS ??????? ????? （ 5） 簡支梁的第二排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心的 截面處，這時： ? ? ? ?? ? mmh 9 2 1 0 02 ?????????? 彎起鋼筋 N2 與支座中心距離為： mmx 1880925955 ??? 由比例可求出 KNV sb 95555051732 ????? 彎起鋼筋 N2 與梁縱軸線交點(diǎn) 2 距支座中心距離為： mmS 14 ??????? ?????? （ 6） 簡支梁的第一排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心的截面處，這時： mmh 895309253 ???? 彎起鋼筋 N2 與支座中心距離為： mmx 2775895925955 ???? 由比例可求 出 KNV sb 188055051732 ????? KNV sb 277555051732 ????? 彎起鋼筋 N3 與梁縱軸線交點(diǎn) 3 距支座中心距離為： mmS ??????? ????? （ 7） 簡支梁的第一排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心的截面處，這時： 27 mmh 865308954 ???? 彎起鋼筋 N2 與支座中心距離為： mmx 3640865895925955 ????? 彎起鋼筋 N4 與梁縱軸線交點(diǎn) 4 距支座中心距離為： mmS ??????? ????? 表 26 彎起鋼筋的 位置及承擔(dān)的剪力值計算表 鋼筋排次 彎起點(diǎn)距支座中心距離 /m 承擔(dān)的剪力值 /KN 1 203 2 3 4 2） 各排彎起鋼筋的計算 與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算： ssbsdsb AfV ?s 3??? 此處： MPafsd 330? ， ?? 45?s ，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋面積按下式計算： i i 330 sbsbssdsbsb VVfVrA ???? ???? ?? ?? 計算得每排彎起鋼筋的面積見表 52. 表 27 每排彎起鋼筋面積計算表 彎起排次 每排彎起鋼筋計算 面積2/mmAsb 彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實(shí)際 面積2/ /mmAsb 1 1160 2 1414 2 2 1414 3 2 1414 4 2 1414 表 28 鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載力 梁區(qū)段 截面縱筋 有效高度)(0 mmh T 形截面類型 受 壓區(qū)高度 x (mm) 抗彎承載力)( mKNMuiu ? 支座中點(diǎn) 1點(diǎn) 2 30 1055 第一類 1點(diǎn) 2點(diǎn) 4 30 995 第一類 2點(diǎn) 3點(diǎn) 6 30 935 第一類 3點(diǎn) 4點(diǎn) 8 30 875 第一類 4點(diǎn) 跨中 10 30 815 第一類 將表 53 中的正截面抗彎承載力 uiuM 在圖上用個 平行直線表示出來，它們與彎矩包絡(luò)圖的交點(diǎn)分別為 i、 j、 k、 l、 m、 n，以各 uiuM 值可求得 i、 j、 k、 l、 m、 n到跨中截面距離 x值。 （ 2） 第二排彎起鋼筋（ 2N2） 其充分利用點(diǎn)“ k ”的橫坐標(biāo) x=4779mm，而 2N1的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo) 2x =87501880 =6870mm， ,且 2x x=68704779=2091293520 ?h=。 （ 4） 第 四 排彎起鋼筋（ 2N4） 其充分利用點(diǎn)“ i ”的橫坐標(biāo) x=0mm，而 2N4 的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo) 4x =87503640 =5110mm,且 4x x=5110mm 281520 ?h =。 若箍筋間距計算法 mmSv 200? mm40055021 及mmh ?? 是滿足要求的，且箍筋配筋率% %100157 ????? bSA vsvsv? % ?? ? 綜上可知 mmSv 200? 符合規(guī)范要求。 30 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。取斜截面投影長 0/ hC? =1055mm，則可做出斜截面頂端的位置，其橫坐標(biāo)x=82001055=7145mm。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 按照規(guī)范所定，最大裂縫寬度按下式計算： mmdECCCW sssfk ) 30(321 ?? ??? ffs hbbbh A )(0 ???? 式中 1C —— 鋼筋表面形狀系數(shù)，取 ?C . 2C —— 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作 用時， sl NNC / ?? ， l 和 sN 分別為按長期效應(yīng)組合短期效應(yīng)組合計算內(nèi)力值； 3C —— 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取 ?C 。 cmAs ? ，可得 )/(39。其抗彎剛度 B可按下式進(jìn)行計算 crscrscr BBMMMMBB0220])(1[)( ??? 0WfM tkcr ?? 00 /2 WS?? 式中 0B —— 全截面抗彎剛度， 00 IEB c? ； crB —— 開裂截面的抗彎剛度， crccr IEB ? ； crM —— 開裂彎矩； ? —— 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； 0I —— 全截面換算截面慣性矩； crI —— 開裂截面換算截面慣性矩； tkf —— 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對 C40 混凝土， MPaftk ? ； 0S —— 全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心的面積矩； 33 0W —— 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗