活塞的機械加工工藝典型夾具及其cad設計-預覽頁
【正文】 用有一對方向相反的力；即缸體因柱塞腔中高壓油液作用而產生的壓緊力；配油窗口和封油帶油膜對缸體的分離力。 對于奇數泵，在缸體旋轉過程中，每一瞬時參加排油的柱塞數量和位置不同。① 外封油帶分離力 外封油帶上泄漏流量是源流流動，對封油帶任儀半徑上的壓力從到積分，并以代替，可得外封油帶上的分離力為 封油帶實際包角的變化 =外封油帶泄漏量為 ②內封油帶分離力內封油帶上泄漏流量是匯流流動，同理可得內封油帶分離力為 = 內封油帶泄漏量為 ③排油窗分離力 ① 配油盤總分離力 總泄漏量q為 配油盤設計主要是確定內封油帶尺寸﹑吸排油窗口尺寸以及輔助支承面各部分尺寸。對泵的壽命影響很大。由此可得 =（2）封油帶尺寸設內封油帶寬度為，外封油帶寬度為，和確定方法為：考慮到外封油帶處于大半徑，加上離心力的作用，泄漏量比內封油帶泄漏量大，取略大于，即 當配油盤受力平衡時，將壓緊力計算示與分離力計算示帶入平衡方程式可得 聯立解上述方程，即可確定配油盤封油帶尺寸﹑﹑﹑ 。配油盤的總支承面積F為 式中 ——輔助支承面通油槽總面積； （K為通油槽個數，B為通油槽寬度） ﹑——吸﹑排油窗口面積。 柱塞腔通油孔尺寸為減小油液流動損失，通常取通油孔分布圓半徑與配油窗口分布圓半徑相等。壁厚初值可由結構尺寸確定。符合要求。它的特點是在滑靴頸部裝一回程盤2，并用螺紋環(huán)聯結在斜盤上。這兩個尺寸是回程盤的關鍵尺寸，設計不好會使滑靴頸部及肩部嚴重磨損。同時，考慮到加工﹑安裝等誤差，應在安裝孔與滑靴徑部之間保留有適當間隙J。下面就以偏心結構為例分析斜盤所受的各力矩。作用于斜盤轉軸的力矩為 式中柱塞液壓平均合力為 式中 ——排油腔壓力； ——吸油腔壓力； ——柱塞底部液壓力；作用力壁， =所以 此力矩與配油盤過渡區(qū)結構有關。全部柱塞慣性力矩的平均值為與計算柱塞慣性力矩的方法相同，全部柱塞摩擦力矩的平均值為 全部柱塞對斜盤支承的平均摩擦力矩為 式中 ——斜盤支承處摩擦系數（～，～）； ——斜盤支承軸半徑，取2mm 。 綜上所述，作用在斜盤上的總力矩為 調節(jié)機構的負載力矩應滿足下式： 9 變量機構軸向柱塞泵通過變量機構改變直軸泵斜盤傾斜角或斜軸泵擺缸擺動角，以改變輸出流量的方向和大小。 （a） ( b ) ( c ) 變量執(zhí)行機構以上各種型式的變量機構常常組合使用。 由此可知，變量的型式是多種多樣的，下面介紹其中最常用的幾種變量機構。流量Q的方向和大小與變量機構行程y成正比。當控制閥處于中位時，斜盤穩(wěn)定在一定的位置上。反之，控制閥向右移動時，油路2和3連通，變量缸B腔與回油路接通，變量活塞在A腔液壓力作用下向左移動，使斜盤傾角增大，流量也增大。如用外液壓源可實現遠程無級變量。 圖中恒功率變量機構仍由雙邊控制閥和差動變量缸組成。 為使泵功率為一恒值，理論上，泵出口壓力與輸出流量應保持雙曲線關系。 恒功率理論變量特征曲線泵開始工作時，控制閥D端的液壓力不足以克服外彈簧預緊力，斜盤傾角最大，流量也最大，變量特性為水平線。由于內外彈簧的合成剛度更大，變量特性為折線，線的斜率取決于內外彈簧的合成剛度。常用于壓力經常變化的壓力機、重型設備、工程機械等液壓系統(tǒng)中?？刂崎yC端預壓彈簧調定后，節(jié)流閥兩側壓力差在控制閥閥芯上產生的液壓力與彈簧力相平衡，閥芯處于中垃，斜盤傾角固定在某一角度，泵輸出流量為調定值。反之，當泵轉速減小后，輸出流量減少。從圖中可以看出，從以上，泵輸出流量不隨轉速變化而改變，始終保持恒定值。結論液壓泵是向液壓系統(tǒng)提供一定流量和壓力的油液的動力元件,它是每個液壓系統(tǒng)中不可缺少的核心元件,合理的選擇液壓泵對于液壓系統(tǒng)的能耗﹑提高系統(tǒng)的效率﹑降低噪聲﹑改善工作性能和保證系統(tǒng)的可靠工作都十分重要. 選擇液壓泵的原則是:根據主機工況﹑功率大小和系統(tǒng)對工作性能的要求,首先確定液壓泵的類型,然后按系統(tǒng)所要求的壓力﹑流量大小確定其規(guī)格型號.一般來說,由于各類液壓泵各自突出的特點,其結構﹑功用和運轉方式各不相同,往往選用雙作用葉片泵和限壓式變量葉片泵。這些無一不說明要發(fā)展泵技術水平，必須從配套的電機、控制技術等方面同時著手，綜合考慮，最大限度地提升機電一體化綜合水平。
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