【正文】 部結構的共同作用：在設計中考慮三者共同作用的問題，仍然是目前的一個重要課題，考慮三者共同工作進行設計，可以使設計更合理，節(jié)省投資，提高設計的水平。 (2) 筏板承擔建筑物的全部荷載，筏板承受地基反力并將此作為荷載，用地基計算模型或倒樓蓋的方法計算內力計算。 (2) 樁 筏基礎共同作用 為了考慮樁 筏基礎的共同作用，引入兩個特征相對剛度系數(shù)： 筏 土相對剛度系數(shù)： 樁 土相對剛度系數(shù)： 4233)1(4RSsRRRR LEBtEK ? ???SPP EEK ?根據(jù)上述定義的相對剛度系數(shù)及計算分析結果，樁 筏相互作用具有以下規(guī)律： 筏板的相對剛度 KR對 B方向沉降的影響 樁間距與沉降的關系 ? 樁 筏基礎的沉降（樁 筏基礎的沉降包括總沉降及差異沉降） ① 筏的剛度大小對樁 筏基礎的沉降及沉降差異影響明顯，筏板的剛度增大，基礎沉降減小，基礎沉降趨于均勻化； ② 基礎沉降隨樁間距的增大而增大，但樁間距在 6d以內時，樁間距對基礎沉降的影響并不明顯； ③ 樁的長細比對樁 筏基礎的影響比較明顯，當樁徑一定，增大樁的長度就相應地增大了樁 土體系的剛度，因此，樁的長細比增大，樁 筏基礎的沉降相應減小，根據(jù)下圖所示結果，當樁的長細比 L/d在 50~100之間時，與常規(guī)筏基相比（無樁筏基），樁 筏基礎的沉降可以降低至無樁筏基的 20%。 最大差異沉降與樁間距 s/d 的關系 最大差異沉降與筏板相對剛度的關系 ? 樁 筏基礎筏板內力 設計樁 筏基礎時，筏板內力計算是筏板強度驗算及配筋的依據(jù)，通常受筏板的相對剛度、樁間距、樁的相對剛度、樁的長細比等因素影響。對于上部荷載較大的高層建筑，樁 筏是共同承擔荷載的，筏板的相對剛度、樁間距、樁的長細比及樁的相對剛度等都會對樁 筏的荷載分配產(chǎn)生影響?；A梁與地下室底層柱、剪力墻的連接及構造尺寸可參見圖： (5) 樁與箱基或筏基的連接應符合以下規(guī)定； ? 樁頂嵌入箱基或筏基底板內的長度，對于大直徑樁，不宜小于 100mm，對于中小直徑的樁不宜小于 50mm； ? 樁的縱向鋼筋錨入箱基或筏基底板內的長度不宜小于鋼筋直徑的 35倍，對于抗拔樁不應小于鋼筋直徑的 45倍。但在實際計算中，由于樁反力分布及樁筏基礎豎向剛度不易計算，因而目前計算中還沒有對板帶進行縱橫方向荷載分配，設計中大部分計算還是直接將縱橫板帶交點處的墻、柱腳荷載分別作用在縱橫板帶上。 (1) 計算原理：彈性板法按線性或非線性彈簧反力模擬樁的作用，考慮了地基與基礎的相互作用，是目前計算筏板基礎內力的一種較為可靠的方法。 對于下圖所示對稱荷載矩形基礎板，在板邊 x=0、 2l 和y=0、 2b處的自由邊界條件為： 板角處的自由邊界條件： ③ 差分方程 將基礎板沿 x和 y兩個方向劃分成等間距的網(wǎng)格，將與地基接觸的板簡化為在網(wǎng)格結點處支撐在有限剛度為 k 的 pGk?2????????????????????????0)(,0)2,()0,(0)(,0),2(),0(2,02,0lbyxyyyyblxxyxxxQxMQbxMxMQyMQylMyM扭矩 0432 ?? cpxy wGM雙參數(shù)地基上的彈性板 彈性支座上的板，由于引入了雙參數(shù)，此時各彈簧之間可以傳遞剪應力。 當基礎板的網(wǎng)格節(jié)點數(shù)為 N時，最終可以形成 N階線性方程組，用矩陣形式可以表示為： ④ 加樁分析 上述矩陣方程為未考慮樁的差分方程，對于樁筏基礎需要在此基礎上進行加樁分析。 iii sKP 39。 用彈性板法計算時，樁頂剛度根據(jù)單樁的 P~s曲線確定，由于滿堂群樁的群樁效應及樁端平面的附加應力疊加效應，使得中間樁產(chǎn)生沉降軟化效應，角樁及邊樁與中間樁的 P~s曲線存在一定的差異，一般可以考慮將單樁試樁曲線按一定比例折減來反映這種效應。 ? 基本方程 根據(jù)筏板基礎的有限元方程，可以建立樁筏基礎的有限元方程： 其中， K為基礎剛度， Kb為上部結構剛度， [Ksp]為樁土支撐體系的剛度矩陣， Sb為上部結構對基礎接觸面邊界節(jié)點的等效荷載。當假定樁 土符合線彈性或理想彈塑性模型時，可以以下方法建立樁土支撐體系的剛度矩陣。 樁筏基礎的驗算 樁筏（箱）基礎的驗算主要包括基礎的豎向承載力驗算、水平荷載驗算、基礎底板的抗剪強度驗算、底板抗沖切承載力驗算、局部承壓強度驗算及基礎沉降計算等。由于承臺底與土可能脫開，筏底摩擦力可不予考慮。若樁頂為鉸接，總水平荷載按各樁平均分配計算，而力矩則轉換為樁頂豎向荷載，按下式計算： nMMnHH ii /,/ ??2iiyi xxMnGFN????③ 滿堂布樁 對于樁筏（箱）基礎，需分配的總水平為： （為安全起見，無論 P為多大， H’必須大于 ），當?shù)装迤矫鎯葻o扭矩作用（總水平力通過底板平面的形心）時，可沿水平力作用方向將基礎分為若干縱向樁排，然后按上述排樁的方法再作進一步的分配。樁頂周圍底板的剪切計算簡圖 (a) 樁頂周圍最危險剪切面示意圖； (b) 豎向力引起的剪應力分布 (c) 部分彎矩引起的剪應力； (d) 剪應力疊加后的結果 這種破壞一般作為沖切剪力考慮，破壞面可以假定垂直于板面，平均周長為 um，每邊距樁邊距離為 h0/2，剪應力沿圖中的中截面（ Ⅰ Ⅰ 、 Ⅱ Ⅱ ）均布。 (3) 底板的抗沖切驗算 平板式樁筏基礎的底板抗沖切驗算主要是板上結構柱和板下樁對底板的沖切驗算。 ? 受群樁沖切驗算 樁筏基礎底板受群樁沖切的承載力驗算公式為： 其中， ΣNl 為 不計承臺和其上土重，在荷載效應基本組合下，沖切錐體內各基樁或復合基樁反力設計值之和。 Fl≤ Aln lb AA /??局部受壓計算底面積 Ab 的確定 樁筏（箱）基礎的沉降計算 樁筏（箱）基礎的整體沉降計算主要有兩類方法：一類是從樁筏（箱）基礎的受力機理得到的簡易理論方法，另一類是從彈性理論著手，結合實測結果的得到的半經(jīng)驗計算方法。 ① PT的實體深基礎模式 當外荷載 P大于總的土抗力 T時，樁箱基礎四周將會產(chǎn)生剪切應變，使樁長范圍內的土體的的整體性受到破壞，此時可以忽略群樁周圍土體的作用，采用等代實體深基礎模式計算樁箱（筏）基礎的最終沉降量。由于樁的彈性模量遠大于土的彈性模量，樁的設置使樁長范圍內土體的變形大為減小，根據(jù)共同作用原理，樁長范圍內土體的壓縮量可以用樁的彈性變形等代。 根據(jù)土的抗剪強度理論： 側阻力可以寫成以下形式： σcx為水平向土的自重應力。 )1( 20seBsEp???ABe ?dnEIRPs sgg0?IRndEsPsgg0?I 與 L/d 的關系 R1 R25與 L/d、 s/d的關系 Rs為群樁的沉降影響系數(shù)，根據(jù)長徑比 L/d和距徑比 sa/d由 上圖及以下關系確定： 式中， R1 R25分別為 16根樁和 25根樁時的影響系數(shù)。 dnEIPRs sc039。因此對于上部結構和基礎剛度較大的情況采用“外強內弱”這種布樁形式可能是合理的。