建筑結(jié)構(gòu)隔震設計難點分析-全文預覽
【正文】 45 由例表 9可知，隔震支座在罕遇地震作用下的最大拉應力（ 7條波的平均值）均小于 1Mpa；最大壓應力為，小于 30MPa，滿足《抗規(guī)》的相關要求。 最大平均位移小于最大允許變形，所以選取的支座滿足結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的水平變形要求。該計算 2023/3/6 36 為設防烈度的罕遇地震下，采用隔震模型，采用（ + +）荷載 (標準 )組合，彈塑性時程分析，計算出每一個支座在每一條波下的X、 Y向支座剪力和支座位移，再分別算出每個支座在7條波下 X、 Y向的支座剪力平均值和支座位移平均值，在 X、 Y向的支座位移平均值中再選出最大值，最大值不應超過支座最大位移限值。 2023/3/6 29 2023/3/6 30 水平地震影響系數(shù) β 的計算 在設防地震（中震）作用下，采用彈塑性時程分析法分別計算非隔震模型與隔震模型在每條波下的 X、 Y向?qū)娱g剪力和層間剪力比，分別計算出 7條波下 X、 Y向?qū)娱g剪力比的平均值和最大值，再選出隔震層以上各層層間剪力比的最大值，該值即為水平向減震系數(shù) β 。隔震房屋在兩個方向的基本周期如果差別過大，將導致兩個方向隔震效果也差別較大，所以有必要限定兩者相差不宜超過較小值的 30%。 2023/3/6 27 本工程的隔震支座布置如例圖 3所示。比如鉛芯橡膠支座 LRB500，有效直徑為 500mm，有效截面為=196250mm2， 196250X12=2355000N=2355kN，該值就是 LRB500的乙類建筑豎向承載力。由于彈塑性時程分析采用的是等效剛度計算，與彈性時程分析的結(jié)果相差不大（有計算比較），所以可以用彈塑性時程法與彈性反應譜法的結(jié)果直接相比，不算矛盾。 2023/3/6 19 例圖 1 結(jié)構(gòu)有限元模型示意 2023/3/6 20 3. 地震波 設防烈度下本工程所選地震動時程反應譜如例圖2 所示，結(jié)構(gòu)基底剪力比較見例表 1。 6. 結(jié)構(gòu)概況 2023/3/6 18 (1) 結(jié)構(gòu)類型：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)； (2) 抗震等級：二級（隔震后）； (3) 地基基礎設計等級：乙級。選波三要素：頻譜特性 、 有效峰值 2023/3/6 16 和持續(xù)時間。 2023/3/6 15 隔震支座的設計和驗算，一般采用隔震模型，在中、大震作用下，彈塑性時程分析的結(jié)果。 六、隔震支座的設計 用于隔震支座設計的隔震計算模型，是在 0層柱的底下加入隔震支座， 0層柱底鉸接。計算方法同 9度時非隔震結(jié)構(gòu)。當有地下室時，地下室頂蓋的樓板取消，嵌固端仍在地下室頂蓋處（隔震支座底部），因為地下室按照罕遇地震作用計算，其強度、剛度都很大，可以作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。β 值的計算見后面的例子。 β 值的計算，不論是采用彈性還是彈塑性計算，都要按照設防烈度（中震）計算。 隔震層以上結(jié)構(gòu)一般降低 1~，能否降低這個烈度，需要通過水平向減震系數(shù) β 來控制。即隔震后可使上部結(jié)構(gòu)的設防烈度降低 1~，不能降低 2度，有 ，沒有 1度，因為沒有 。 橡膠隔震支座應具有整體復位功能。短柱和梁板樓蓋構(gòu)成計算模型的一層樓，與非隔震結(jié)構(gòu)相比，這層是新加的，為了描述方便，稱其為 0層。 推薦使用范圍：重要的、有特殊要求的建筑 ， 2023/3/6 6 比如 9度、 8度（ ）等地震高烈度區(qū)，且地震時有特殊使用要求的建筑或地震后需要盡快回復使用功能的建筑。超過時需要進行專門研究和專項抗震審查。 如果這次講座大家收獲不大，也請大家諒解。作為專家咨詢中心，應當承擔起這個責任，應當對中聯(lián)院的技術(shù)創(chuàng)新起到引領作用。 于院長在 2023年年中工作會上的講話中，要求由技術(shù)質(zhì)量部牽頭，專家咨詢中心和專業(yè)委員會 通力 配合，在技術(shù)創(chuàng)新方面有所突破。 隔震設計比常規(guī)設計難的多，工作量大，所以難 以 推廣。近年來一些新技術(shù)在已開始試用，比如曲屈支撐、預應力等，這都是可喜的突破。所以對于設計師 來說這項先進技術(shù)的應用就是科技創(chuàng)新。換言之，設計單位沒有獨立設計能力。作
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