【正文】 ++①+②+③或①+②+④+①+②+⑤+⑥或⑤+⑦③|①|(zhì)或④|①|(zhì)⑥|⑤|或⑦|⑤|表845二層橫梁內(nèi)力組合二層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱AB跨B跨截面位置A右跨中B左B右跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒載①8豎向活載②93風(fēng)荷載（左）③1010風(fēng)荷載（右）④1010重力荷載代表值⑤地震作用（左）⑥地震作用（右）⑦內(nèi)力組合++①+②+③或①+②+④++①+②+③或①+②+④+①+②+⑤+⑥或⑤+⑦③|①|(zhì)或④|①|(zhì)⑥|⑤|或⑦|⑤|表846一層橫梁內(nèi)力組合一層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱AB跨B跨截面位置A右跨中B左B右跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載②風(fēng)荷載（左）③風(fēng)荷載（右）④重力荷載代表值⑤地震作用（左）⑥地震作用（右）⑦內(nèi)力組合++①+②+③或①+②+④++①+②+③或①+②+④+①+②+⑤+⑥或⑤+⑦③|①|(zhì)或④|①|(zhì)⑥|⑤|或⑦|⑤|注：彎矩兩下邊緣受拉為正，剪力使桿件順時針轉(zhuǎn)動為正。重力荷載MV39。表837豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39?；钶dMV39。重力荷載MV39?？缰蠱表835豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39?？缰蠱000000表833風(fēng)作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力風(fēng)作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。表831水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。這樣，在支座出現(xiàn)塑性鉸后，不會導(dǎo)致跨中截面承載力不足。表7102活載作用下柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)61—12—2表7102（續(xù)）層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)53—34—445—56—637—78—829—910—10111—1112—12 :不考慮地震作用 ++ +++考慮地震作用 +梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 + 最大彎矩對應(yīng)的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用①梁端負(fù)彎矩的塑性調(diào)幅（前面已經(jīng)完成）彎矩調(diào)幅即將框架梁支座處的負(fù)彎矩乘以一個小于己于1的系數(shù),稱為調(diào)幅系數(shù)。表782豎向活荷載下梁的塑性調(diào)幅樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MM’MM’Mv M’MM’MM’654321注: 彎矩符號順時針為正。計算所得的梁端彎矩為最終彎矩。對所計算的框架梁傳遞梯形荷載。B1MA1MC上MC下181。B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)181。B1181。B1 181。—下層層高變化修正值。676840025207395768400280979247684002569662376840021994862768400170029015435001085117∑128823086（1）.計算T1及α1T1= T1=2=(s)場地為Ⅱ類，設(shè)計地震分組第一組，查得Tg=，因為T1= ,所以δn=+=又根據(jù)抗震規(guī)范可知：?=，η2=，r=而 αmax=（多遇地震） 又因為：Tg T1 5 Tg ，所以α1=（Tg/ T1）η2αmax=（）=（2）.平地震作用（底部剪力法）=58511=49734 KNFEK=α1Geq= =49734=ΔFn=δnFEK== KN又由于δn= 所以Fi= FEK(1δn)（計算見下表）表532 水平地震作用下的剪力計算質(zhì)點Hi(m)Gi(KN)FEK(KN)δnΔFn(KN)Fi(KN)Vi(KN)624872915388291365525135429744361790456332921196162232235177511352486936Vi 滿足要求 表54 水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算層次Vi(KN)Hi(m)ΣDi104(KN/m)Δuei=Vi/Σdi104 (M)Δuei550/ hi68297684005135476840041790768400321197684002235176840012486543500﹤ 即Δuei550/ hi1 滿足規(guī)范規(guī)定的彈性要求。1/m 178。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I0，然后乘以增大系數(shù)。4 地震設(shè)防基本烈度：7 度第一組。（4） 外墻370mm厚空心磚，隔墻240mm厚空心磚，樓梯間墻為240mm厚空心磚。2.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》3.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》4.《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》5.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》及有關(guān)授課教材、建筑設(shè)計資料集、建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造上資料集等相關(guān)資料。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）中學(xué)學(xué)生公寓樓畢業(yè)設(shè)計目錄第一章 前言 1 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 8 10 5．1梁線剛度 10 11 12 14 15 水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩 15 17 18 19 19 6．1水平風(fēng)載作用下的層間剪力圖 20 水平風(fēng)載作用下框架柱剪力和柱彎矩 21 6．3水平風(fēng)載作用下梁端彎矩按下式計算 22 6．4水平風(fēng)載作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 23 、剪力、軸力圖 24 24 7．1框架計算簡圖 24 7．2豎向荷載計算 25 25 27 7．3梁固端彎矩 27 28 28 28 恒載及活載作用下的彎矩分配 30 活載及活載作用下的彎矩分配 31 32 33 34 35 35 36 37 38 39 39 39 40 41 45 46 47 48 內(nèi)力組合 48 65 65 65 70 75 75 79 82 82 82 84 87 88 89 (按簡支算) 90 第十三章 施工組織設(shè)計 91 第十四章 技術(shù)經(jīng)濟分析 105 第十五章 結(jié)論 106 參考文獻 107 致辭 107 附錄一（中文譯文）附錄二（外文資料原文） 4 石家莊二十中學(xué)學(xué)生公寓樓設(shè)計第一章 前言本次我的畢業(yè)設(shè)計的題目是石家莊二十中學(xué)學(xué)生公寓樓，結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。（3） 。3 建筑場地類別：Ⅱ類場地土。圖411 計算單元簡圖圖412 計算單元簡圖非承重空心磚MU5；砂漿等級為M5；混凝土：C30（基礎(chǔ)，拄）、C25（梁、板、樓梯）縱向受力鋼筋：HRB400級；箍筋：HPB235級鋼筋1） 框架柱：根據(jù)軸壓比公式初步估定柱截面尺寸：Nc/fcbh≤（三級框架）（框架柱的負(fù)荷面積內(nèi)每平米按15 KN/m2初估）N=***15*6= A≥N/=*1000/*=147272 mm2選定柱截面尺寸： bc1hc1=450mm450mm（底層） bc2hc2=400mm400mm（二六層）2）框架梁： h =（1/81/12）Lb =（1/21/3） h 橫梁： L=6600mm， 取 h = 600mm b = 300mm過道梁：L=2400mm， 取 h = 400mm b = 250mm縱梁： L=3900mm， 取 h = 500mm b = 300mm3） 連續(xù)板 ：h=l/40—1/45L（短跨方向）邊 跨：h=100mm中 跨：h=100mm：1）屋面：（1） 恒載：防水層三氈四油鋪小石子