421530m先簡(jiǎn)支后連續(xù)連續(xù)箱梁畢業(yè)設(shè)計(jì)論文-全文預(yù)覽
【正文】 變二次+收縮二次 表45短期組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大最小最大最小邊跨左端點(diǎn)00左變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面右變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn) 圖45 短期組合彎矩包絡(luò)圖 圖46 短期組合剪力包絡(luò)圖（4）正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)內(nèi)力組合 長(zhǎng)期組合=一期荷載（自重）+二期荷載+沉降組合++溫度荷載+預(yù)應(yīng)力+鋼束二次+徐變二次+收縮二次 表46長(zhǎng)期效應(yīng)內(nèi)力組合各控制截面內(nèi)力表截面位置剪力 彎矩 最大最小最大最小邊跨左端點(diǎn)00左變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面右變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn)圖47 長(zhǎng)期組合彎矩包絡(luò)圖圖48 長(zhǎng)期組合剪力包絡(luò)圖（1） 鋼束預(yù)應(yīng)力 圖49 預(yù)應(yīng)力彎矩包絡(luò)圖 圖410 預(yù)應(yīng)力剪力包絡(luò)圖 （2） 鋼束二次 圖411 鋼束二次彎矩包絡(luò)圖 圖412 鋼束二次剪力包絡(luò)圖（3） 徐變二次 圖413 徐變二次彎矩包絡(luò)圖 圖414 徐變二次剪力包絡(luò)圖（4) 收縮二次 圖415 收縮二次彎矩包絡(luò)圖 圖416 收縮二次剪力包絡(luò)圖5. 主梁驗(yàn)算本橋設(shè)計(jì)安全等級(jí)為Ⅰ級(jí)，因此取其結(jié)構(gòu)安全系數(shù)為。采用55金屬波紋管道成孔，預(yù)留孔道直徑55mm。（1） 僅在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （41）（2）僅在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （42）（1）僅在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （43） （2）僅在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （44） 對(duì)于支點(diǎn)截面：，； 梁截面上、下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離計(jì)算分別為： ， 假設(shè)偏心，則 對(duì)于跨中截面：。 對(duì)于本設(shè)計(jì)進(jìn)行梁截面內(nèi)力基本組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合可表達(dá)為： 基本組合=（自重）++++ 表311 基本組合各控制截面的內(nèi)力表截面位置剪力 彎矩 最大最小最大最小邊跨左端點(diǎn)00左變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面右變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn) 圖337 基本組合彎矩包絡(luò)圖 圖338 基本組合剪力包絡(luò)圖 對(duì)于本設(shè)計(jì)進(jìn)行偶然組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合可表達(dá)為： 偶然組合=（自重）++++表312 偶然組合各控制截面內(nèi)力表截面位置剪力 彎矩 最大最小最大最小邊跨左端點(diǎn)00左變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面右變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn) 圖339 偶然組合彎矩包絡(luò)圖 圖340 偶然組合剪力包絡(luò)圖 對(duì)此設(shè)計(jì)進(jìn)行短期效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合可表達(dá)為為： =++公式內(nèi)參數(shù)含義詳見《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004）。圖336 溫度變化梁體次內(nèi)力引起的彎矩、剪力圖表310 溫度次內(nèi)力引起的各控制截面的內(nèi)力表截面位置剪力 彎矩 截面位置剪力 彎矩 邊跨左端點(diǎn)0中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4邊跨截面1/4中跨截面邊跨跨中截面中跨跨中截面3/4邊跨截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)右變化點(diǎn)邊跨右端點(diǎn)69中跨右端點(diǎn)公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)定時(shí)，依171。由支座不均勻沉降引起的梁體內(nèi)力變化如圖335所示，各控制截面的內(nèi)力如表39所示。 1號(hào)梁影響線 3號(hào)梁影響線 圖38 杠桿法車輛荷載圖示及影響線 對(duì)于1號(hào)梁：對(duì)于3號(hào)梁：（3）荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果在跨中取剛接梁法的數(shù)據(jù)，而在支點(diǎn)取杠桿法的數(shù)據(jù)。 簡(jiǎn)化處理情形中上翼板的平均厚度： cm，為保證安全取之為19cm。圖34 體系轉(zhuǎn)換階段梁的彎矩、剪力圖表34 體系轉(zhuǎn)換階段各控制截面的內(nèi)力表剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部0中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處邊跨1/2處中跨1/2處邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部（4）成橋階段 此階段，先進(jìn)行防護(hù)欄及橋面鋪裝施工，再對(duì)成橋施加二期恒載。 圖32 簡(jiǎn)支階段梁的彎矩、剪力圖表32 簡(jiǎn)支階段各控制截面的內(nèi)力表剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部00中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處邊跨1/2處中跨1/2處0邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部00中跨右端部（2） 合龍階段 澆筑各梁之間的接頭（連接）段即可形成意義上的四跨連續(xù)梁。橋面鋪裝：26= 24=濕接縫： 26= 欄桿總計(jì)： 14247。表31節(jié)點(diǎn)與支座對(duì)應(yīng)關(guān)系節(jié)點(diǎn)DxDyDzRxRyRz支座類型1011101永久支座2111101臨時(shí)支座8011101臨時(shí)支座9111101永久支座11111101臨時(shí)支座17011101臨時(shí)支座18011101永久支座20111101臨時(shí)支座26011101臨時(shí)支座27011101永久支座29111101臨時(shí)支座35011101臨時(shí)支座36011101永久支座注:Dx，Dy,Dz表示支座的位移約束情況，Rx，Ry，Rz表示支座的轉(zhuǎn)角約束情況，1表示受到約束，而0則表示自由。此模型中共建立36個(gè)節(jié)點(diǎn)，35個(gè)單元，且每跨分為8個(gè)單元。具體布置為：邊梁在支點(diǎn)處、跨中處設(shè)置橫隔板，一共五道；中梁在支點(diǎn)處、跨中處設(shè)置橫隔板，一共也為五道。即腹板從距離支點(diǎn)220cm處至距離支點(diǎn)50cm處逐漸加厚（從1825cm呈線性變化），在距離 支點(diǎn)50cm處至支點(diǎn)范圍內(nèi)厚度設(shè)為25cm，而在距離支點(diǎn)220cm處至支點(diǎn)范圍內(nèi)厚度設(shè)為18cm。 底板厚度由于先簡(jiǎn)支后連續(xù)施工時(shí)，存在矛盾對(duì)立的兩面：連續(xù)梁橋跨中正彎矩往往較大，因此底板厚度要小；同時(shí)，支點(diǎn)處也存在負(fù)彎矩，故底板應(yīng)保持一定的厚度來提供受壓的面積。變高度（直線）梁支點(diǎn)處：H=（～）L，跨中H=（～）L。7）所有預(yù)制箱梁的正彎矩鋼束均采用兩端張拉，且應(yīng)在橫橋向?qū)ΨQ均勻張782. 主梁的細(xì)部尺寸擬定 圖21 截面形式及尺寸 梁高依《連續(xù)梁橋》可知，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁
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