【正文】 =%=%k3 篩分效率80% 查得k3=、將數(shù)據(jù)代入上述公式： m2 2)下層篩： 式中：F——振動篩總幾何面積，m2； Q——振動篩的生產能力，t/h； ——振動篩有效篩分面積系數(shù)，單層篩或雙層篩的上層篩～，～； q——振動篩單位面積的平均容積生產能力，m3/(m2mm) t/(m3hQ=Q2=q查《選礦廠設計》表510，每1mm篩孔寬固定條篩單位面積生產能力（t/m2五、篩分設備的選擇計算中碎前的預選篩分：根據(jù)粗碎產品的粒度及產量初步選擇固定棒條篩，篩孔寬度為60mm。k1：查《選礦廠設計》表56 礦石可碎性系數(shù) 取k1=；；k3： 查《選礦廠設計》表57 粗碎設備的給礦粒度修正系數(shù)，由插值法求得k3= ；q0：查《選礦廠設計》；e: 排礦口寬度為10； Q0=q0e=10= （t/h） 將上述數(shù)據(jù)代入公式，計算旋回破碎機處理能量為： Q== （t/h）根據(jù)公式可算出旋回破碎機的臺數(shù)和負荷 臺數(shù)： 取n=8臺 k為不均勻系數(shù) ~ 負荷：2）山特維克H8800短頭圓錐破碎機當排礦口為10mm時，樣本生產能力為1000t/h，根據(jù)公式可算出所需短頭圓錐破碎機的臺數(shù)和負荷 臺數(shù)：取n=3臺 負荷：各段破碎機技術經(jīng)濟比較選擇 破碎機技術經(jīng)濟比較項目作業(yè)型號及規(guī)格臺數(shù)進料口寬/mm傳動電機功率/KW重量/T負荷系數(shù)/%功率/KW電壓/V單臺總共單臺總重粗碎PXZ1417114004303000309309PEJ1502100313002506000250750中碎PYB2200/35023002806000280560PYSB213623504006000280800細碎PYTD22138130280H88003—280———1)粗碎機的選擇在滿足生產的前提下，PXZ1417液壓旋回破碎機的負荷系數(shù)為：%，總功率為：430KW；PJ1500/2100簡擺顎式破碎機的負荷系數(shù)為：%，總功率為：750KW，液壓旋回有著明顯的優(yōu)勢，因此，粗碎選擇PXZ1417液壓旋回破碎機一臺。k1：查《選礦廠設計》表56 礦石可碎性系數(shù) 取k1=；；k3： 查《選礦廠設計》表57 粗碎設備的給礦粒度修正系數(shù)，取k3=；q0：查《選礦廠設計》；e: 排礦口寬度為175； Q0=q0e=175=1470 （t/h） 將上述數(shù)據(jù)代入公式，計算旋回破碎機處理能量為： Q=1470= （t/h）根據(jù)公式可算出旋回破碎機的臺數(shù)和負荷 臺數(shù)： 取n=1臺 k為不均勻系數(shù) ~ 負荷：2)PEJ15002100簡擺顎式破碎機計算同上k1：查《選礦廠設計》表56 礦石可碎性系數(shù) 取k1=；；k3： 查《選礦廠設計》表57 粗碎設備的給礦粒度修正系數(shù)，取k3=；q0：查《選礦廠設計》；e: 排礦口寬度為160； Q0=q0e=160=432 （t/h） 將上述數(shù)據(jù)代入公式，計算旋回破碎機處理能量為： Q=432= （t/h）根據(jù)公式可算出旋回破碎機的臺數(shù)和負荷 臺數(shù)： 取n=3臺 k為不均勻系數(shù) ~ 負荷：中碎機的選擇計算1）PYB2200/350彈簧標準圓錐破碎機處理能力按下式計算： 式中：Q——在設計條件下破碎機的生產能力(t/h) ； Q0——在標準條件下破碎機的生產能力(t/h)； Q0=q0e 式中：q0——破碎機在開路破碎排礦口寬度為1mm時，破碎標準狀態(tài)礦石的單位生產能力（t/mm初步選擇破碎機型號和臺數(shù)：粗碎：PEJ15002100簡擺顎式破碎機二臺,PXZ1417液壓旋回破碎機一臺；中碎：PYSB2136西蒙斯標準圓錐破碎機二臺,PYY2200/350液壓式或PYB2200/350彈簧式圓錐破碎機二臺；細碎：山特維克H8800短頭圓錐破碎機三臺，PYTD2213彈簧圓錐破碎機三臺。初步確定粗碎用旋回破碎機或顎式破碎機，中細碎用圓錐破碎機。破碎車間工作制度為每日三班，每班運轉7小時，二班生產一班檢修，%。三、選礦指標的確定礦石經(jīng)過一段磨礦到200目40～50%進行粗磁選，粗精礦品位為：%，%，粗精礦再磨到200目70～75% 經(jīng)旋流器分級后進行二次精選，精選尾礦進行掃選，掃選精礦返回精選，%，%，由過濾機過濾后輸送到精礦倉；掃選尾礦和粗選尾礦為最終尾礦選鐵尾礦供鈦業(yè)公司選鈦廠選鈦，選鈦后的尾礦，經(jīng)濃縮后由砂泵輸送至尾礦壩，%。本次設計采用常規(guī)的碎磨流程，該流程是根據(jù)選廠近40 年的生產實際及其發(fā)展趨勢，并結合國內選廠經(jīng)驗確定的。 精礦再磨工業(yè)試驗考查結果表[3]原礦品位/%粗選精礦/%一次精選精礦品位 /%二次精選精礦品位 /%總尾/%TFeTiO2TFe200目TFeTiO2TFeTFe精礦再磨試驗結果表明：⑴、采用兩段磨礦，粗精礦再磨再選工藝流程，%%，；；⑵、%、%時,經(jīng)過二段磨礦、二次精選，% 、%。一、階磨階選擴大連選試驗為提高選礦廠鐵精礦品位，長沙礦冶研究院經(jīng)過8個月的時間進行了《提高攀枝花選礦廠鐵精礦品位的研究》，在長沙礦冶研究院中間試驗室進行了階磨階選擴大連選試驗，試驗流程采用：磨礦——螺旋分級——磁選——細篩分級——磁選——磁選流程，分別進行了鐵精礦為53%、54%和54%的擴大連選試驗；。三、元素賦存狀態(tài) 原礦鐵、鈦化學物相分析表/％[3]項 目鐵化學物相鈦化學物相磁性鐵赤褐鐵鈦鐵礦碳酸鐵硫化鐵硅酸鐵合 計鈦磁鐵礦鈦鐵礦硅酸鹽合 計含 量分 布 率累積分布四、結構構造和礦物物理參數(shù)原礦結構以自形至半自形粒狀結構、海綿隕鐵結構、他形粒狀結構為主，構造有稀疏染狀、稠密浸染狀和致密塊狀構造。 脈石：是礦石中所有硅酸鹽類礦物的統(tǒng)稱，是選礦主要排除的礦物。分布在脈石粒間者比在鈦鐵礦中的多。由于含有大量的雜質，使得含鐵量（TFe31％左右）比理論值（38％）低的多，但TiO2 含量與理論值（≈51％）接近，質量較好。礦區(qū)內不同礦段、不同礦帶、不同的礦體部位、礦石品位不同，礦石結構不同，都使得其礦物學特征有所不同。 第二章 原礦、試驗及產品方案第一節(jié) 原礦性質設計選礦廠原礦供礦由蘭尖礦山和朱家包包礦山配礦供礦，：，礦石屬于釩鈦磁鐵礦礦石，礦石硬度較高。水源充沛水源泵站由江邊浮船取水、源水輸送管線組成。由于攀枝花鋼鐵（集團）公司有自己的企業(yè)鐵路網(wǎng)，所以廠址選擇考慮距冶煉廠近，便以下一步的生產，同時亦要考慮水源、交通、居民地形標高等諸多因素，因此將選礦廠廠址選在密地片區(qū)的斜坡上，以實現(xiàn)礦漿的自流以降低能耗，選廠遠離礦區(qū)，不處在爆破危險區(qū)和煙塵危害區(qū)?！妗妗＝鸶裰Ь€自攀枝花火車站經(jīng)過廠區(qū)直至格里坪，廠區(qū)西邊為攀密公路，可與攀枝花市、礦區(qū)和金江火車站相連，主廠房現(xiàn)有廠區(qū)道路與攀密公路相通。利用山坡建廠，地形為北高南低，自然坡度11％。二、選礦廠地理交通位置和交通狀況選礦廠位于四川省攀枝花市金沙江北岸的密地片區(qū)，北距成都876Km，南距昆明507Km。選礦廠廠區(qū)東距成昆鐵路攀枝花金江火車站約8km。具有夏季長，四季不分明，而旱雨季分明，晝夜溫差大，氣候干燥、降雨量集中，日照長（全年2300小時～2700小時），太陽輻射強（578千焦/平方厘米～628千焦/平方厘米），蒸發(fā)量大，小氣候復雜多樣等特點。第二節(jié) 廠址選擇選廠地處攀西裂谷中南段，屬浸蝕、剝蝕中山丘陵、山原峽谷地貌，具有山高谷深，盆地交錯分布的特點，地勢由西北向東南傾斜，山脈走向近于南北。第三節(jié) 供水、供電、尾礦處理一、供水設計選礦廠的供水水源為金沙江。三、尾礦處理選鐵尾礦供鈦業(yè)公司選鈦廠選鈦，選鈦后的尾礦，經(jīng)濃縮后由砂泵輸送至尾礦壩，尾礦壩位于金沙江的南岸馬家田，與選礦廠主廠房隔江相望，直線距離約2公里。主要礦物的特征鈦磁鐵礦：是回收的主要鐵礦物，并且也是礦石中性質最為復雜的礦物。嵌布粒度粗大，～，大者達2毫米，主要分布在鈦磁鐵礦顆粒之間，或在鈦磁鐵礦與脈石之間，與鈦磁鐵礦連生緊密，嵌鑲關系簡單。 硫化物：該礦物在礦石中的存在形式較多，有不規(guī)則粒狀、片狀、細脈狀、竹葉狀等。硫化物中主要礦物是磁黃鐵礦，次為鎳黃鐵礦、黃鐵礦、黃銅礦、墨銅礦、方黃銅礦和斑銅礦等。礦物嵌布粒度（） 礦物嵌布粒度表[3]粒度（mm）鈦磁鐵礦鈦 鐵 礦硫 化 物脈 石個別累計個別累計個別累計個別累計+～～～～～～～～ (續(xù))粒度（mm）鈦磁鐵礦鈦 鐵 礦硫 化 物脈 石個別累計個別累計個別累計個別累計～～～表中數(shù)據(jù)表明：原礦中鈦磁鐵礦、鈦鐵礦粒度都比較粗，粒度范圍也較廣，～，～，屬中～粗粒嵌布，并以中粒為主；硫化物的粒度較細，而脈石礦物粒度較粗，粒度分布也較廣，特點是細粒少；即攀枝花釩鈦磁鐵礦礦物嵌布粒度差異較大，工藝中適宜于粗粒拋尾。本次設計只是針對鐵礦的選別，未涉釩和鈦，所以文中對于釩和鈦的研究和試驗省略。二、兩段磨礦、粗精礦再磨再選工業(yè)試驗根據(jù)長沙礦冶研究院對攀枝花釩鈦磁鐵礦進行的階磨階選試驗結果表明，粗精礦再磨到200目含量70%左右，可以使鐵精礦品位提高到54%以上。第三節(jié) 選礦流程及選礦指標確定一、破碎流程破碎與磨礦是選礦廠生產中電耗、鋼耗、生產成本和基建投資最高的工序，因此，節(jié)約碎磨鋼耗，降低生產成本金額減少投資對選廠具有重大的經(jīng)濟意義。能夠保證精礦品位和回收率，無論從礦物工藝學、經(jīng)濟上、選礦工藝上都有良好的經(jīng)濟效益。 選廠各車間工作制度和生產能力車間名稱工作制度設備作業(yè)率（%）作業(yè)率折算相當于生產能力備注性質工作天數(shù)年設備運轉天數(shù)日設備運轉班數(shù)班設備運轉小時數(shù)萬噸/年噸/日噸/時破碎間斷36533027550磨礦連續(xù)36590. 433038550精礦連續(xù)36533038處理量計算:/年 噸/天 噸/時 (破碎車間日處理量) 噸/時 (磨礦車間日處理量)第二節(jié) 破碎流程和破碎設備的選擇計算設計選廠破碎車間生產規(guī)模為550萬噸/年，原礦最大粒度為1000mm，破碎最終產品粒度0～15mm；原礦密度：ρ= t/m3 、松散密度：ρs=、松散系數(shù)： 、含水率：2% 、堆積角：、摩擦角：27o、普氏硬度：f =13。 破碎流程圖二、破碎篩分流程的計算計算總破碎比：；各段破碎比的計算：平均破碎比，選定第一段破碎比S1=；第二段破碎比S2=，根據(jù)總破碎比等于各段破碎比的連乘積的關系，可以算出第三段的破碎比為：；計算各段破碎產品的最大粒度： ?。篸2=253mm 　 　 ?。篸5=64mm　　　　　　 ?。篸9=15mm計算各段破碎機排礦口尺寸：排礦口寬度與破碎機機型、最大相對粒度有關。~（《選廠設計手冊》），因此，篩孔尺寸為： a1=70mm（~）=63mm~56mm 取60mm；第二段：預先檢查篩分（中碎后）采用雙層振動篩⑴常規(guī)篩分制度：上層條形篩篩孔尺寸為：a21=25mm；下層方孔篩篩孔尺寸為： mm （《選廠設計手冊》）；⑵等值篩分制度：上層條形篩篩孔尺寸為：a21=25mm；下層方孔篩篩孔尺寸為： a22==18mm；根據(jù)現(xiàn)廠生產實踐經(jīng)驗，兩段篩分效率分別?。篍1=65%，E2=80%。h）； e——破碎機排礦口寬度（mm