【正文】 電機(jī)電流大幅度降低，則可能是循環(huán)水泵本身故障引起。若循環(huán)泵電機(jī)電流和水泵出口壓力到零，即可確認(rèn)為循環(huán)泵跳閘，此時應(yīng)立即啟動備用循環(huán)泵。　3)應(yīng)啟動備用射水軸氣器或輔助空氣抽氣器。因此機(jī)組在運行中發(fā)現(xiàn)真空下降時必須采取如下措施：　1)發(fā)現(xiàn)真空下降時首先要對照表計。（8） 點火時床料中引子煤不要加入過多。（5） 操作人員要嚴(yán)格按規(guī)程操作。四、預(yù)防燃燒爆炸的措施（1） 司爐人員務(wù)必了解燃燒爆炸四要素。在這 個過程中氧量是過剩的。（3） 有明火。 料腿中如果有被脫落的耐火層堵塞， 發(fā)生床料流動受阻， 有可能在受阻處結(jié)渣。（5） 如果邊低負(fù)荷運行、邊清渣不能解決問題，申請壓火停爐清渣。防止返料器結(jié)渣的措施（1） 正確選定返料器移動床和流化床的風(fēng)量和氣流速度，防止返料器變成一 個燃燒器。（3） 分離器和返料器料腿中的耐磨隔熱層脫落，掉入返料器中，破壞了移動 床和流化床的流動情況而產(chǎn)生低溫結(jié)渣返料器結(jié)渣的判斷（1） 燃燒室下部溫度迅速上升。三、返料器內(nèi)高溫結(jié)渣返料器內(nèi)高溫結(jié)渣的原因（1） 設(shè)計上的原因。（2） 渣塊在分離器內(nèi)變大后在合適的情況下堵住料腿，小渣塊則落入返料 器內(nèi)破壞正常返料。（5） 二次風(fēng)入口高度和二次風(fēng)量大小的影響。（2） 煙煤在分離器內(nèi)燃燒回路份額比無煙煤大，二次燃燒產(chǎn)生的溫升高， 如果超過灰熔點是就易結(jié)渣。（5） 二次風(fēng)比率偏高，造成燃燒室出口溫度升高，引起高溫過熱器結(jié)渣。（1） 燃煤種類的影響。（6） 高溫壓火時易產(chǎn)生床料高溫結(jié)渣。（2） 負(fù)荷大幅度變化導(dǎo)致高溫結(jié)渣。如果渣塊蓋滿 大半個或幾乎整個床，只有停爐。 對大型流化床鍋爐，趕快加大風(fēng)量將渣塊打散。低溫結(jié)渣的特點是整個濃相床溫度較低，只有 400~600℃，但在個別局部地方的溫度，由于沒有流化或流化不好，燃料燃燒釋 放的熱量不能被煙氣帶走或被受熱面吸收，造成熱量局部堆積，使局部床料溫度 超過了灰渣熔點，而發(fā)生灰渣熔融結(jié)塊。第二節(jié) 循環(huán)流化床燃燒結(jié)渣各種結(jié)渣原因是操作溫度超過了灰渣的熔點 。確認(rèn)加入的煤著火、燃燒溫度有上升趨勢時，撤除最后一根油槍。在煤熱值變高的時候，會發(fā)生燃燒室溫度越來越高，最終導(dǎo)致高溫結(jié)渣而被迫停爐。有的運行人員喜歡在鍋爐運行一段時間之后投入返料量，造成大量返料進(jìn)入燃燒室，將燃燒壓滅。 預(yù)防措施；設(shè)計較大的干煤棚，控制煤的水分低于8%；加強給煤監(jiān)視，設(shè)計斷煤警報器或語言提醒是防止斷煤的有效措施。（2）順排管省煤器與錯排管省煤器相比，后者磨損嚴(yán)重。對下排氣旋風(fēng)分離器循環(huán)流化床鍋爐，由于排氣管中的氣流殘余旋轉(zhuǎn)，粒子受離心力的作用，對省煤器上面第1~2排管子的迎風(fēng)面產(chǎn)生局部磨損。消除煙氣走廊方法有二；一在煙氣走廊中加隔板，將省煤器彎頭部伸入墻內(nèi)(3) 省煤器上幾排管的防磨。大于10m/s之后，對省煤器磨損還是較嚴(yán)重的。省煤器金屬受熱面的磨損與氣流速度的3~4次方成正比。~3排管子的背風(fēng)面由于氣流的漩渦作用產(chǎn)生磨損。對布置在分離器前面的高低溫過熱器，氣流速度一般取6~7m/s,燒灰分高的煤取低值，燒灰分低的煤取高值。對流受熱面區(qū)氣流速度的正確選擇，使之即不產(chǎn)生積灰，有不發(fā)生磨損，對循環(huán)流化床鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)運行及其重要的。3．煤的成灰的特性 煤在燃燒過程中的成灰特性決定了循環(huán)流化床鍋爐床料的特性————粒度的大小、粉塵濃度大小和硬度數(shù)值。一、 影響循環(huán)流化床鍋爐對流受熱面的磨損因素分析分離器的布置位置對對流受熱面的磨損影響很大。c. 燃燒室四角膜式水冷壁的磨損。三、接觸疲勞磨損 當(dāng)氣固兩相在流動過程中遇到金屬受熱面管子阻擋時，在管子背風(fēng)面形成渦流，導(dǎo)致固體粒子渦流對管子背風(fēng)面的磨損，叫接觸疲勞磨損。第二節(jié) 循環(huán)流化床鍋爐金屬受熱面的磨損機(jī)理一、沖擊磨損當(dāng)氣固兩相流中固體粒子沿垂直方向沖擊受熱面的管子時，使管子表面出現(xiàn)塑性變形或產(chǎn)生顯微裂紋。五、管束結(jié)構(gòu)和布置間距對磨損的影響金屬受熱面對流管束有順排和錯排布置兩種形式。如圖（1—3）所示，當(dāng)床料硬度接 圖（13）顆粒硬度對磨損的影響 近金屬受熱面硬度時，磨損率變化十分劇烈；當(dāng)床料硬度比金屬受熱面硬度小許多或大許多時，磨損速率變化較小。當(dāng)壁溫超過400 圖（12）受熱面溫度對磨損的影響 ℃之后，由于熱應(yīng)力的產(chǎn)生以及高溫腐蝕的影響，磨損速率有所增加。在管壁溫度大于300℃以后，氧與鐵反應(yīng)生成氧化膜有三層，第一層為aFe2O3，第二層為r Fe2O3，第三層為Fe2O3。但是，床料溫度的變化將使金屬受熱面外表面溫度變化，從而對金屬表面產(chǎn)生不同的氧化反應(yīng)，生成不同的化學(xué)生成物。K值通過實驗確定。，灰的成分和床料形狀對受熱面磨損的影響一般來說，顆粒的密度越大，粒子撞擊受熱面的動量越大，磨損量越大。當(dāng)然，煙氣流中的粒子濃度也燃煤中的灰分有關(guān)，灰分高，煙氣流中的粒子濃度高，帶來的磨損大。如果分離器布置在燃燒室出口，后部對流受熱面因粒子濃度小而磨損輕；如果分離器布置在對流受熱面之間的某一個位置，如布置在水平煙道和尾部豎井煙道之間的換熱室，則水平煙道內(nèi)過熱器受熱面區(qū)的粒子濃度高，磨損較嚴(yán)重。鍋爐的設(shè)計決定了流化床鍋爐各部位的氣流速度，從而決定了鍋爐受熱面金屬的防磨性能。當(dāng) 床料粒徑50~200μm時，床料粒子直徑越大，n值越小,~。n 值的大小與固體粒子直徑、速度有關(guān)。表示磨損的速率，如鍋爐水冷壁管的磨損、腐蝕速率為1mm/1000h。為了說明磨損和腐蝕的程度，工程上一般使用兩個特征量來描述。通過分析原因或相關(guān)因素、弄清事故機(jī)理、找出相關(guān)措施等來對上面所提到每一個故障進(jìn)行分析。在循環(huán)流化床鍋爐這塊主要講了金屬受熱面的磨損和燃燒事故；而汽輪機(jī)這塊講了其真空下降、超速、水沖擊、動靜部分摩擦及大軸彎曲、葉片損壞與脫落。兩種物質(zhì)接觸，由于電化學(xué)作用而產(chǎn)生材料的腐蝕稱之為材料的腐蝕損耗。（2） 磨損率。1，粒子速度的影響從式 (11)中看出，磨損量與粒子速度的n次方呈正比。n值與床料粒子的直徑有關(guān)。不同的循環(huán)流化床鍋爐爐型，流化速度是有區(qū)別的，因此不同的循環(huán)流化床鍋爐爐型的防磨性能是不同的；同一臺流化床鍋爐不同部位的氣流速度是不同的，那么不同部位的金屬受熱面的抗磨蝕性能性能是有區(qū)別的。對流受熱面的磨損與分離器布置的位置有關(guān)，與分離器分離效率有關(guān)。為了受熱面磨損，其其流速宜取低一些。但當(dāng)床料粒徑加大到某一臨界值后，受熱面的磨損量隨著床料直徑的增加的變化十分緩慢，如圖（11）所示。對一定的床料有一定的K 值。因此，床料粒子溫度的變化不會對金屬受熱面的磨損帶來很大的變化。而Fe2O3氧化膜的年硬度比遠(yuǎn)管材的硬度要大得多（Fe2O3的硬度為11450MPa,管材的硬度為1400MPa）。當(dāng)壁溫為80℃時，由于氧化膜的生成，磨損速率開始急劇下降。燃燒優(yōu)質(zhì)燃料形成的床料，其硬度和粒徑均比較小，對受熱面的磨損較輕。當(dāng)Hm|Hp在1附近，磨損較嚴(yán)重；當(dāng)Hm|Hp遠(yuǎn)小于或遠(yuǎn)大于1時，磨損較輕。橫向節(jié)距S1增大，能降低管束下部第一、二排管的磨損；縱向節(jié)距S2的變化一般對管束的磨損影響不打。二、切削磨損當(dāng)氣固兩相流中固體粒子以一定的速度沖刷受熱面時，特別是平行、高速沖刷時，對管子表面產(chǎn)生一種刨削作用，導(dǎo)致管壁磨損而爆管。第四節(jié) 循環(huán)流化床鍋爐對流受熱面的磨損循環(huán)流化床鍋爐對流受熱面的磨損主要指過熱器和省煤器金屬受熱面的磨損。而磨損是與粉塵濃度和粒度密切相關(guān)的：粉塵濃度大、粒度大，磨損嚴(yán)重；反之則磨損輕。氣流速度高，磨損急劇加快；氣流速度過低，發(fā)生受熱面積灰。因此，為了減輕磨損，正確選定氣流速度是至關(guān)重要的。，在過熱器下部彎頭加防磨罩。（1） 省煤器區(qū)氣流速度的選擇。對二級分離器循環(huán)流化床鍋爐，分離器布置在二級省煤器之間，省煤器區(qū)的氣流速度宜取上述數(shù)值中的低值；對高溫上排氣旋風(fēng)分離器布置在燃燒室出口的循環(huán)流化床鍋爐，省煤器區(qū)氣流中的粒子濃