【正文】 正截面承載力符合要求。（2）正截面承載力計算跨中截面的預應力鋼筋布置見圖14，預應力鋼筋力的作用點到截面底邊距離為所以梁跨中截面彎矩組合設計值Md=截面幾何特性的計算可以列表進行，以第一階段跨中截面為例列表于表53中。（1） 主梁預制并張拉預應力鋼筋主梁混凝土大道設計強度的90%后，進行預應力的張拉，此時管道尚未壓漿，T梁翼板寬度為1580mm。當0時，i點位于圓弧彎起段，及按下式計算，即當＞時，i點位于靠近錨固端的直線段上，此時，按下式計算，即=tan各截面鋼束位置及其傾角計算值見52表。cot=2135mm彎起點至導線點的水平距離=R圖14：端部及跨中預應力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）a）預制梁端部 b）鋼束在端部的錨固位置 c）跨中截面鋼束位置（3）其他截面鋼束位置及傾角計算①鋼束彎起形狀，彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預應力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，NNN3彎起角均?。桓麂撌膹澢霃綖椋?, , 。采用后張法兩端同時張拉，預應力孔道采用70塑料波紋管；同理，對于其他截面也采取同樣的方法計算。m) 0 M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) 0 M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm)0 M3/8(KNm) M3/8(KNm) M3/8(KNm) M3/8(KNm) M3/8(KNm) M3/8(KNm) M3/8(KN 則： 計算各主梁橫向影響線坐標 已知θ=，從附錄“GM”法計算圖表可查得影響系數(shù)和的值，如表32：表32 影響系數(shù)和的值系數(shù)梁位荷載位置校核B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B用內(nèi)插法求實際梁位處的和的值，實際梁位與表列梁位的關系圖如圖10所示：圖10 實際梁位與表列梁位的關系圖 因此對于1號梁： 對于2號梁： 對于3號梁： 對于4號梁： 對于5號梁： 對于6號梁： 對于7號梁： 現(xiàn)將?、?、?、④、⑤、⑥和⑦號梁的橫向影響線坐標值計算如表33表33 橫向影響線坐標值梁號算式荷載位置B3/4B1/2B1/4B01/4B1/2B3/4BB123456710190 其他截面內(nèi)力影響線首先選用上表中計算所得的荷載影響線坐標值繪制影響線圖，如圖11所示，（途中帶小圈的坐標是表列各荷載的數(shù)值）在影響線上按橫向最不利位置布置荷載后，就可按相對應的影響線坐標值求得主梁的橫向分布系數(shù)。α(1α)0189。在預應力混凝土梁中腹板因主拉應力甚小，取其T梁腹板厚度為16cm，馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定的，設計時間表明，馬蹄占截面總面積的10%~20%為合適，本設計取馬蹄的寬度為32cm，高度為28cm，馬蹄與腹板交接做成45176。 主梁高度 預應力混凝土簡支梁橋的主梁高度為高跨比的1/25~1/15，增大梁高可以節(jié)省預應力鋼筋束的用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加的不多， 主梁間距和片數(shù)的確定主梁間距通常應隨梁高與跨徑的怎大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標很有效，故在許可條件下適當加寬T梁翼板。結構簡單，造型沒關，能與環(huán)境協(xié)調(diào)統(tǒng)一。結構尺寸易于系列化，標準化，簡化施工管理工作，施工方便，降低施工費用。在連續(xù)梁橋設計中，橋梁全長30m，可采用兩跨，這樣能保證橋下有足夠的排洪面積，使河床不至于遭受過大的沖刷。 混凝土設計方案 設計基本資料本次設計的橋梁0號橋臺位于K1+，1號臺位于K1+，為30m跨徑的小型橋梁，設計荷載為公路I級荷載，行車道為雙向四車道，預應力主梁采用C40混凝土。但是連續(xù)梁橋是一種外部超靜定結構，基礎不均勻沉降將引起結構附加內(nèi)力，因此對基礎要求高，工藝要求較為嚴格，需要先進的技術和機械設備，需要用吊裝法施工。橋面設有2%橫坡度，其具體結構如圖11所示：表11 方案比選表序號比較項目方案類別第一方案第二方案主梁：預應力混凝土連續(xù)箱型梁橋主梁：預應力混凝土簡支T型梁橋1橋高（m）28282梁長（m）3最大縱坡（%）224經(jīng)濟性全橋總長的技術經(jīng)濟合理性不易簡化，經(jīng)濟費用高。6美觀性由于橋梁跨徑很小，造型顯得復雜化。第二章 尺寸擬定 梁長和跨徑 橋梁的梁長：，標準跨徑：30m，計算跨徑：。本設計預制T梁的翼板端部厚度取8cm，翼板的根部厚度取14cm。第三章 主梁的內(nèi)力計算 恒載內(nèi)力計算 預制梁自重（第一期恒載） 1）、跨中截面主梁自重 2）、馬蹄抬高與腹板變寬部分的自重 3）、支點段梁的自重 4）、邊主梁的橫隔梁自重圖6 內(nèi)橫隔梁和端橫隔梁圖 內(nèi)橫隔梁的體積 端橫隔梁的體積 5）、第一期恒載 第二期恒載 1）、橋面鋪裝 2）、欄桿和人行道 主梁恒載內(nèi)力計算 如圖7所示，設x為計算截面離左支點的距離，并令，則：主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 圖7恒載內(nèi)力計算表如表31所示：表31 內(nèi)力計算表計算數(shù)目荷載集度l= l2=項目 M0M1/8M1/4M3/8M1/2Q0Q1/8Q1/4Q3/8Q1/2α00189。=，所以求橫隔梁截面重心位置：故橫隔梁的抗彎慣性矩為：橫隔梁比擬單寬抗彎慣性矩為： 3）、主梁和橫隔梁的抗扭慣性矩主梁翼板的平均厚度：，查表得：C=則：對于橫隔梁梁肋：，查表得：C=則：所以： 計算參數(shù)θ和α 式中的B為橋梁城中結構的半寬。m) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm) M1/4(KNm)0 M1/4(KN 表42 短期作用效應組合值梁號內(nèi)力結構自重汽車荷載人群荷載基本組合值1M1/8(KNm)