【正文】 在此我要向幫助過我的孫迎秋老師以及我的同學(xué)道聲忠心的感謝，并特別感謝孫迎秋老師在設(shè)計(jì)中給我極大的幫助和指導(dǎo)！247。同時(shí)，畢業(yè)設(shè)計(jì)也引導(dǎo)我們用新的思維方法去學(xué)習(xí)，獨(dú)立的思考，給了我一次鍛煉自己的機(jī)會(huì)，這在以后的學(xué)習(xí)和工作中都是非常有好處的。在做畢業(yè)設(shè)計(jì)的同時(shí)，讓我對從前學(xué)過的知識(shí)又重新溫習(xí)了一遍，使我對基礎(chǔ)知識(shí)的掌握有了更感性的認(rèn)識(shí)。則主梁上拱值（跨中截面）為 =考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的的上拱值為=（３）預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值為=預(yù)加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。 由公式可得到簡支梁撓度驗(yàn)算式為 （１）可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為=1）荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度計(jì)算主梁計(jì)算跨徑L=，C40混凝土的彈性模量。(1)主應(yīng)力計(jì)算對梗肋處（aa）的主應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算①剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按公式進(jìn)行，其中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合，=，所以有 ②正應(yīng)力 ③主應(yīng)力同理，可得及以下梗肋bb的主應(yīng)力如63表表63 變化點(diǎn)截面抗裂驗(yàn)算主拉應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩(mm3)剪應(yīng)力（Mpa）正應(yīng)力（Mpa）主拉應(yīng)力（Mpa）第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面107107107107107107107107107（2）主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂要求。實(shí)際設(shè)計(jì)中，應(yīng)根據(jù)需要增加驗(yàn)算截面。由公式得所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。(1)預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算跨中截面=，= 得： (2)由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算由公式得(3)正截面混凝土抗裂驗(yàn)算對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合走用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求：=（壓），說明截面在作用短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計(jì)算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。最大主拉應(yīng)力為===，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。 現(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積矩：同理可得，不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯總于表61表61 面積矩計(jì)算表截面類型第一階段第二階段第三階段計(jì)算點(diǎn)位置面積矩符號(hào)面積矩（2）主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋（aa）的主應(yīng)力計(jì)算為例①剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按公式進(jìn)行，其中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合，==+=，所以有 ②正應(yīng)力 ③主應(yīng)力 同理，可得及下梗肋bb的主應(yīng)力如表62所示表62 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩(mm3)剪應(yīng)力（Mpa）正應(yīng)力（Mpa）主應(yīng)力（Mpa）第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面107107107107107107107107107（3）主壓應(yīng)力的限制值==，與上表中的計(jì)算結(jié)果比較，可見混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限值，滿足要求。(1)截面面積矩計(jì)算根據(jù)下圖進(jìn)行計(jì)算。 取剪力和彎矩都有較大的變1/8截面進(jìn)行計(jì)算。此時(shí)有=,=,MQ=+=跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。應(yīng)力計(jì)算的作用（或荷載）取標(biāo)注值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。（3）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式、預(yù)加力和界面幾何特征等的變化情況。截面特性取用表16中的第一階段的截面特性。(2)短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：=下緣： =其中== ,表59 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失有效預(yù)應(yīng)力及有效預(yù)應(yīng)力匯總表 截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力(MPa)預(yù)加力階段使用階段跨中截面03/8截面1/4截面11891/8截面支點(diǎn)截面 W第六章 應(yīng)力驗(yàn)算 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 (1)構(gòu)建在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40。計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第三階段截面特性。為傳力錨固時(shí)在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。也可直接按簡化公式進(jìn)行計(jì)算，即式中 m—張拉批數(shù)，m=3；—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算；假定為強(qiáng)度的90%，即=C40=C35，查表得：，故—全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在其作用點(diǎn)上（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的的混凝土正應(yīng)力，,截面特性按前表中第一階段取用：其中 所以 （4）鋼筋松弛引起的的預(yù)應(yīng)力損失（）對于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失由公式計(jì)算得，即式中 —張拉系數(shù)，采用超張拉，??；—鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼筋絞線，取=；—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，,這里仍采用l/4截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有所以 （5）混凝土收縮、徐變引起的損失（）混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按公式計(jì)算，即式中 、—加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值；—加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有： ，則可得；對于二期恒載的加載期，假定為=90d。表58 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 截面鋼束編號(hào)X (mm) (mm) (MPa) (MPa)各控制截面平均值（MPa）跨中截面N11451612137 截面不受反摩阻影響0N21461612168N31467212180 3L/8截面N11092112137 N21102112168N31107712180 L/4截面N1732612137 N27426 12168N3748212180 L/8截面N13731 12137 N2383112168N33887 12180 支點(diǎn)截面N1136 12137 N2236 12168N3292 12180 （3）預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（）混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。若則表示改截面不受反摩阻影響。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長度列表計(jì)算于表57中。表56 各設(shè)計(jì)控制截面平均值截面跨中3L/8L/4L/8支點(diǎn)平均值（MPa）（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（）計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后摩阻的影響。d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離；、k分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋塑料波紋管成型時(shí)，由附表查得=，k=；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里NNN3只有豎彎，其角度為，計(jì)算如表55所示：表55 跨中截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失值計(jì)算　　跨中截面摩擦力應(yīng)力損失計(jì)算　　鋼束編號(hào)　θμθxkx　　　角度弧度N181395N281395N381395平均值同理，可算出其他控制截面處的值。 （5）斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。所以支點(diǎn)截面抗剪處滿足要求。斜截面抗剪承載力按公式計(jì)算，即式中 —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，=；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，=。（4）支點(diǎn)處斜截面抗剪承載力計(jì)算根據(jù)公式進(jìn)行復(fù)核式中為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，為混凝土強(qiáng)度等級(jí)，這里=40MPa；b=160mm（腹板厚度）。所以1/8截面抗剪處滿足要求。斜截面抗剪承載力按公式計(jì)算，即式中 —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，=；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，=。（3）1/8斜截面抗剪承載力計(jì)算根據(jù)公式進(jìn)行復(fù)核式中為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，為混凝土強(qiáng)度等級(jí)，這里=40MPa；b=160mm（腹板厚度）。所以1/4截面抗剪處滿足要求。斜截面抗剪承載力按公式計(jì)算，即式中 —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，=；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，=。 同理，其他截面也同跨中截面計(jì)算，計(jì)算過程如下：（2）1/4斜截面抗剪承載力計(jì)算根據(jù)公式進(jìn)行復(fù)核式中為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值