【正文】 值，按張拉時混凝土的實際強度等級計算；假定為強度的90%，即=C40=C35，查表得：，故—全部預應力鋼筋（m批）的合力在其作用點上（全部預應力鋼筋重心點）處所產(chǎn)生的的混凝土正應力，,截面特性按前表中第一階段取用：其中 所以 （4）鋼筋松弛引起的的預應力損失（）對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失由公式計算得，即式中 —張拉系數(shù)，采用超張拉，??；—鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼筋絞線，取=；—傳力錨固時的鋼筋應力，,這里仍采用l/4截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有所以 （5）混凝土收縮、徐變引起的損失（）混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按公式計算，即式中 、—加載齡期為時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)終極值；—加載齡期，即達到設計強度為90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有： ，則可得；對于二期恒載的加載期，假定為=90d。構件理論厚度由公式可得，由此可查表并插值得相應的徐變系數(shù)終極值為= =；混凝土收縮應變終極值為。為傳力錨固時在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由、所引起的混凝土正應力的平均值。考慮到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計算和引起的應力時采用第一階段截面特性，計算引起的應力時采用第三階段截面特性?？缰薪孛? l/4截面 所以 = （未計構造鋼筋影響） ，取跨中與l/4截面的平均值計算，則有跨中截面 l/4截面 所以 將以上各項代入即得現(xiàn)將各截面鋼束應力損失平均值及有效預應力匯總于表59中。表59 各截面鋼束預應力損失有效預應力及有效預應力匯總表 截面預加應力階段使用階段鋼束有效預應力(MPa)預加力階段使用階段跨中截面03/8截面1/4截面11891/8截面支點截面 W第六章 應力驗算 短暫狀況的正應力驗算 (1)構建在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C40。在預應力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法相壓應力應符合公式要求。(2)短暫狀況下（預加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應力上緣：=下緣： =其中== ,m。截面特性取用表16中的第一階段的截面特性。代入上式得
預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，%的縱向鋼筋即可。（3）支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算，其方法與此相同，但應注意計算圖式、預加力和界面幾何特征等的變化情況。 持久狀況下的正應力驗算（1）截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、l/l/1/支點處分別進行驗算。應力計算的作用（或荷載）取標注值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。在此僅以跨中截面進行驗算。此時有=,=,MQ=+=跨中截面混凝土上邊緣壓應力計算值為 持久狀況下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。（2）持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為所以鋼束應力為計算表明鋼筋應力滿足要求。 取剪力和彎矩都有較大的變1/8截面進行計算。實際設計中，應根據(jù)需要增加驗算截面。(1)截面面積矩計算根據(jù)下圖進行計算。其中計算點分別取上梗肋aa處、第三階段截面重心軸處及下梗肋bb處。 現(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積矩：同理可得，不同計算點處的面積矩，現(xiàn)匯總于表61表61 面積矩計算表截面類型第一階段第二階段第三階段計算點位置面積矩符號面積矩（2）主應力計算以上梗肋（aa）的主應力計算為例①剪應力剪應力的計算按公式進行，其中為可變作用引起的剪力標準值組合，==+=，所以有 ②正應力 ③主應力 同理，可得及下梗肋bb的主應力如表62所示表62 變化點截面主應力計算表計算纖維面積矩(mm3)剪應力（Mpa）正應力（Mpa）主應力（Mpa）第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面107107107107107107107107107（3）主壓應力的限制值==，與上表中的計算結果比較，可見混凝土主壓應力計算值均小于限值，滿足要求。主壓力驗算將上表中的主壓應力值與主壓應力限值進行比較，均小于相應的限值。最大主拉應力為===，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構造布置箍筋。 抗裂性驗算1) 作用短期效應組合作用下的正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進行。(1)預加力產(chǎn)生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算跨中截面=，= 得： (2)由荷載產(chǎn)生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算由公式得(3)正截面混凝土抗裂驗算對于全預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合走用下的混凝土拉應力應滿足下列要求：=（壓），說明截面在作用短期效應組合作用下沒有消壓，計算結果滿足《公路橋規(guī)》中全預應力構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。同時，預應力構件還需滿足作用長期效應組合的抗裂要求。由公式得所以構件滿足《公路橋規(guī)》中全預應力構件作用長期效應組合的抗裂要求。2) 作用短期效應作用下的斜截面抗裂驗算斜截面抗裂驗算應取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進行，這里仍取剪力和彎矩都較大的1/8截面為例進行計算。實際設計中，應根據(jù)需要增加驗算截面。該截面的面積矩見前表。(1)主應力計算對梗肋處（aa）的主應力進行計算①剪應力剪應力的計算按公式進行，其中為可變作用引起的剪力標準值組合，=，所以有 ②正應力 ③主應力同理，可得及以下梗肋bb的主應力如63表表63 變化點截面抗裂驗算主拉應力計算表計算纖維面積矩(mm3)剪應力（Mpa）正應力（Mpa）主拉應力（Mpa）第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面107107107107107107107107107（2）主拉應力的限制值作用短期效應組合下抗裂驗算的混凝土的主拉應力限值為從上表中可以看出，以上主拉應力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂要求。 主梁變形計算 根據(jù)主梁截面在各個階段混凝土正應力驗算結果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。1）荷載短期效應作用下主梁撓度計算主梁計算跨徑L=，C40混凝土的彈性模量。由前表可見，主梁在各個控制面的換算截面慣性矩各不相同，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩I0=109mm4作為全梁的平均值來計算。 由公式可得到簡支梁撓度驗算式為 （１）可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應的可變荷載值為=m由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為考慮長期效應的可變荷載引起的撓度值為滿足要求（２）考慮長期效應的一期恒載、二期恒載引起的撓度２）預加力引起的上拱值計算采用L/4截面處的使用階段永存預加力矩為全梁平均預加力矩計算值，即=截面慣性矩應采用預加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化這里仍采用梁L/4處截面的截面慣性矩In作為全梁的平均值來計算。則主梁上拱值（跨中截面）為 =考慮長期效應的預加力引起的的上拱值為=（３）預拱度的設置梁在預加力和荷載短期效應組合共同作用下并考慮長期效應的撓度值為=預加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度值，所以不需要設置預拱度。參考文獻[1] ，2005,5.[2] ，2008,5.[3] ，1001,9.[4] ，2005.[5] 朱育萬、2005，6.[6] JTG ，2004,6.[7] JTG ，2004,4.[8] CHEN Mingdong, WANG Duoyin. An approach to the navigable clearance dimensions and navigation safety致謝語緊張的三個月已經(jīng)過去了，此次畢業(yè)設計也已經(jīng)接近尾聲了，在這三個多月里我學到了很多東西，讓我受益非淺。在做畢業(yè)設計的同時，讓我對從前學過的知識又重新溫習了一遍，使我對基礎知識的掌握有了更感性的認識。同時也讓我學到了很多知識，特別是一些橋梁專業(yè)的知識，通過畢業(yè)設計，將我四年學的東西串起來了，有了一個整體的認識，當然，對于橋梁工程的認識也增加了，尤其是到施工現(xiàn)場看過后，有了更深刻的印象，把原來自己通過讀書而想象的東西賦予了實際，感到那樣自己會有更深刻的了解。同時，畢業(yè)設計也引導我們用新的思維方法去學習，獨立的思考，給了我一次鍛煉自己的機會，這在以后的學習和工作中都是非常有好處的。在本次畢業(yè)設計中得到了孫迎秋老師的大力幫助和指導，以及同學的指正與探討，才使我的畢業(yè)設計得以的順利完成，為我的大學生涯劃上了圓滿的句號。在此我要向幫助過我的孫迎秋老師以及我的同學道聲忠心的感謝，并特別感謝孫迎秋老師在設計中給我極大的幫助和指導！247。50