【正文】 作用。在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上，再加上一個系統(tǒng)參數(shù)辯識過程，整個控制系統(tǒng)就成為自適應(yīng)控制系統(tǒng)。這樣，經(jīng)過幾個工況的反復辨識后，計算模型就基本上與實際結(jié)構(gòu)相一致了，在此基礎(chǔ)上可以對施工狀態(tài)進行更好的控制。殘差：＝方差：將上式配成完全平方的形式：+當時，即＝0時，上述不等式中的等號成立，此時達到最小，因此的最小二乘估計為：引入加權(quán)矩陣：有： 在連續(xù)梁橋懸臂施工的高程控制中，可以由結(jié)構(gòu)性能計算出，按工程條件定義，由箱梁階段標高觀測得到撓度實測值，計算，最后獲得參數(shù)誤差估計值，根據(jù)參數(shù)誤差對參數(shù)進行修正。（1） 恒載：按設(shè)計圖提供的尺寸，并根據(jù)施工現(xiàn)場采集的參數(shù)進行必要的修正，考慮結(jié)構(gòu)梁體自重N=；二期恒載 140~160kN/m和臨時荷載,并考慮了橋面排水坡度2%的影響；（2） 溫度及混凝土收縮、徐變影響：計算中按設(shè)計及規(guī)范考慮了結(jié)構(gòu)局部溫差效應(yīng)及考慮混凝土實際加載齡期的收縮、徐變的影響。（5）混凝土加載齡期每個懸臂現(xiàn)澆梁段的加載齡期為7天。② 預應(yīng)力鋼絞線彈性模量；③ 混凝土容重；混凝土的容重也應(yīng)采用現(xiàn)場取樣，在實驗室用常規(guī)方法測定。（2） 預應(yīng)力鋼絞線彈性模量，按照現(xiàn)場取樣試驗結(jié)果采用；（3） 恒載按設(shè)計圖提供的尺寸，并根據(jù)施工現(xiàn)場采集的混凝土容重等參數(shù)進行必要的修正，考慮結(jié)構(gòu)自重和臨時荷載,并考慮橋面坡度的影響；（4） 混凝土收縮、徐變系數(shù)，按照規(guī)范采用，計算按規(guī)范考慮結(jié)構(gòu)局部溫差效應(yīng)及考慮混凝土實際加載齡期的收縮、徐變的影響；（5） 材料熱脹系數(shù)，按規(guī)范取值；（6） 施工臨時荷載，現(xiàn)場進行統(tǒng)計，盡量減少材料等的堆放，本階段不用的材料堆放在0＃塊附近；（7） 預應(yīng)力孔道摩阻系數(shù)，根據(jù)現(xiàn)場摩阻試驗確定。（2） 計算圖式梁部結(jié)構(gòu)要經(jīng)過墩梁固結(jié)→懸臂施工→合龍→解除墩梁固結(jié)→合龍的過程，在施工過程中結(jié)構(gòu)體系不斷發(fā)生變化，故在各個施工階段應(yīng)根據(jù)符合實際情況的結(jié)構(gòu)體系和荷載狀況選擇正確的計算圖式進行分析計算。圖4 橋計算模型圖4為成橋階段模型，3＃墩設(shè)置固定支座，其余墩設(shè)置活動支座。號塊271張拉錨固T10,B10B12束283拆除臨時固結(jié)291張拉錨固B7B9束303拆除邊跨現(xiàn)澆支架續(xù)表2 施工階段劃分表311安裝中跨懸吊支架3210澆筑跨中合攏段331張拉錨固T11,B1B6 B13341拆支架3533二期恒載120kN/m361500收縮徐變1500天37383940414243444546474849（3） 結(jié)構(gòu)分析程序?qū)τ谶B續(xù)梁橋的施工控制計算，采用平面結(jié)構(gòu)分析方法可以滿足施工控制的需要，結(jié)構(gòu)分析采用BSAS程序進行。（7） 施工進度本橋的施工控制計算需按照實際的施工進度以及確切的合龍時間分別考慮各部分的混凝土的徐變變形。針對本橋的實際情況，采用正裝分析法和倒退分析法進行施工控制的結(jié)構(gòu)分析。結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應(yīng)有的位置和受力狀態(tài)，每個階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。 計算過程（1） 根據(jù)施工圖提供的施工步驟對本橋進行前期計算，為與設(shè)計結(jié)果對比，橫隔板重量、結(jié)構(gòu)自重系數(shù)、摩阻系數(shù)、收縮徐變系數(shù)等參數(shù)按照設(shè)計所取參數(shù)計算，在最后階段即成橋運營階段考慮收縮徐變1500天后的梁體累計位移，并與設(shè)計結(jié)果進行對比，以校核計算分析模型的準確性。立模標高并不等于設(shè)計中橋梁建成后的標高，一般要設(shè)置一定的預拱度，以抵消施工中產(chǎn)生的各種變形（豎向撓度）。圖5（48+280+48)m預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋累計位移 活載位移ZK活載（雙線）作用下箱梁向下的位移如圖6示。表3模標高計算表節(jié)點號X坐標底模設(shè)計標高成橋階段累計位移收縮徐變1500天后位移活載最大豎向位移不考慮掛籃變形的預拱度不考慮掛籃變形的底模立模標高預計掛籃變形考慮掛籃變形的預拱度考慮掛籃變形的底模立模標高備 注1 　　　全橋左端部2 　　　1墩支座3 　　　4 　　　5 　　　左現(xiàn)澆段6 　　　12塊端部7 　　　11塊端部8 　　　10塊端部9 　　　9塊端部10 　　　8塊端部11 　　7塊端部12 　6塊端部13 　5塊端部14 　　　4塊端部15 　　　3塊端部16 　　2塊端部17 1塊端部18 0塊端部19 續(xù)表3標高計算表節(jié)點號X坐標底模設(shè)計標高成橋階段累計位移收縮徐變1500天后位移活載最大豎向位移不考慮掛籃變形的預拱度不考慮掛籃變形的底模立模標高預計掛籃變形考慮掛籃變形的預拱度考慮掛籃變形的底模立模標高備 注20 　　　21 　　　22 　　2墩支座23 　24 　25 　　　26 　　　0塊端部27 　　　1塊端部28 　　　2塊端部29 　　　3塊端部30 　　　4塊端部31 　　　5塊端部32 　　　6塊端部33 　　　7塊端部34 　　　8塊端部35 　　　9塊端部36 　　　10塊端部37 11塊端部38 續(xù)表3模標高計算表節(jié)點號X坐標底模設(shè)計標高成橋階段累計位移收縮徐變1500天后位移活載最大豎向位移不考慮掛籃變形的預拱度不考慮掛籃變形的底模立模標高預計掛籃變形考慮掛籃變形的預拱度考慮掛籃變形的底模立模標高備 注39 　40 　41 　　　42 　　　11塊端部43 　　10塊端部44 　　　9塊端部45 　　　8塊端部46 　　　7塊端部47 　6塊端部48 　5塊端部49 　　　4塊端部50 　　　3塊端部51 　　　2塊端部52 　　　1塊端部53 　　　0塊端部54 　　　55 　　　56 　　　57 　　　3墩支座續(xù)表3模標高計算表節(jié)點號X坐標底模設(shè)計標高成橋階段累計位移收縮徐變1500天后位移活載最大豎向位移不考慮掛籃變形的預拱度不考慮掛籃變形的底模立模標高預計掛籃變形考慮掛籃變形的預拱度考慮掛籃變形的底模立模標高備 注58 　59 　60 　　　61