【正文】 ～15023風機總重量kg2500024安裝時最大起吊重量/最大起吊高度kgm11000625檢修時最大起吊重量/最大起吊高度kgm36006引風機是輸送含塵且溫度較高的煙氣，工作條件較差，從目前國內(nèi)大型機組引風機的配套及生產(chǎn)情況來看，動、靜葉調(diào)節(jié)的軸流風機均可選用，但從兩種型式風機的設計及運行特點來分析，其各有利弊?；谝陨显颍竟こ趟惋L機采用了動葉可調(diào)軸流式。玉環(huán)電廠在電力系統(tǒng)中主要承擔基本負荷，同時也要能夠滿足電網(wǎng)調(diào)峰運行的要求，而在風機的調(diào)節(jié)特性及整個機組運行的經(jīng)濟性上軸流風機明顯優(yōu)于離心式風機，因此我們采用了動葉可調(diào)軸流式一次風機。一次風系統(tǒng)的特點是風量較小，而風壓要求較高，風量隨著機組的負荷變化而變化，其變化范圍比較大，風機選型時需考慮空預器的漏風量、磨煤機切換時通風量增大等因素，風量裕量大，風機的風量變化比較大，而一次風系統(tǒng)要求風壓變化較小。 在鍋爐低負荷時，煙風系統(tǒng)的設計和布置，能使送、引風機、一次風機、空預器滿足單側運行的要求。鍋爐啟動時向油燃燒器提供燃燒風。給水由φ61078（SA106C）的導管送往省煤器入口集箱，省煤器為光管式，順列布置，每級省煤器各有288片，采用φ45，橫向節(jié)距為90mm，材質為SA210C。低溫再熱器布置于尾部豎井中，由汽機高壓缸來的排汽用二根φ76225（A672GrB65）的導管送入水平低溫再熱器入口集箱，水平低再共232片，每片由6根管子組成，, ，分下、中、上三組，材質依次為SA209TSA213T12及SA213T22，~, 水平低再出口端與立式低再相接，立式低再共有116片，節(jié)距為267mm，,材質為SA213T91，由立式低再出口集箱引出二根φ76247（SA335P22）的連接管上各裝有一只事故用緊急噴水減溫器，其出口蒸汽進入末級再熱器入口集箱，54，材質為SA355T22，末再蛇形管共114片，每片由9根管組成，橫向節(jié)距為267mm，其材質為Code case 2328和SA213TP301HCbN。由末過出口集箱引出二根主汽導管送往汽機高壓缸，主汽導管為φ610129mm，材質為SA335P91。過熱器系統(tǒng)采用四級布置，以降低每級過熱器的焓增，沿蒸汽流程依次為水平與立式低溫過熱器、分隔屏過熱器、屏式過熱器和末級過熱器。在這疏水管上引出一路去冷凝器的三只水位調(diào)節(jié)閥的三個支管，供啟動階段特別是啟動初期的汽水膨脹階段時穩(wěn)定分離器水位并回收工質用。水冷壁下集箱不再采用MHI公司前幾臺垂直水冷壁所采用的類似于控制循環(huán)鍋爐那樣的大直徑集箱（φ800~900）而改用φ216mm的小直徑集箱，并將節(jié)流孔圈移到水冷壁集箱外面的水冷壁管入口段，6的較粗管子，在其嵌焊入節(jié)流孔圈，再通過二次三叉管過渡的方法，這樣節(jié)流孔圈的孔徑允許采用較大的節(jié)流范圍，可以保證孔圈有足夠的節(jié)流能力，按照水平方向各墻的熱負荷分配和結構特點，調(diào)節(jié)各回路水冷壁管中的流量，以保證水冷壁出口工質溫度的均勻性，并防止個別受熱強烈和結構復雜的回路與管段產(chǎn)生DNB和出現(xiàn)壁溫不可控制的干涸（DRO）現(xiàn)象。為降低阻力，二側水冷壁上集箱出口的工質由連接管直接送往頂棚出口集箱，起到了頂棚管旁路的效果，對于回路結構復雜的后水冷壁上部則作單獨處理，后水冷壁上部管經(jīng)折焰角斜坡至后水出口集箱，然后進入?yún)R集管再用連接管將后水冷壁工質送往水平煙道二側包墻和后水冷壁吊掛管。 過熱器采用煤/水比作為主要汽溫調(diào)節(jié)手段，并配合三級噴水減溫作為主汽溫度的細調(diào)節(jié)，噴水減溫每級左右二點布置以消除各級過熱器的左右吸熱和汽溫偏差。在啟動階段，分離出的水通過水連通管與一只立式分離器貯水箱相連，而分離出來的蒸汽則送往水平低溫過熱器的下集箱。為了使回路復雜的后水冷壁工作可靠，將后水冷壁出口集箱（折焰角斜坡管的出口集箱）出口工質分別送往后水冷壁吊掛管和水平煙道二側包墻二個平行回路，然后再用連接管送往頂棚出口集箱，與前水冷壁和二側水冷壁出口的工質匯合后再送往頂棚包墻系統(tǒng)，這樣的布置方式在避免后水冷壁回路在低負荷時發(fā)生水動力的不穩(wěn)定性和減少溫度偏差方面較為合理和有利。 過熱器采用四級布置，即低溫過熱器（一級）→分隔屏過熱器（二級）→屏式過熱器（三級）→末級過熱器（四級）；再熱器為二級，即低溫再熱器（一級）→末級再熱器（二級）。再熱器噴水水源來自給水泵中間抽頭。3） 由于過熱器和再熱器大量采用優(yōu)質高熱強鋼，管壁相對較薄，因此各級過熱器可以采用較大直徑的蛇形管（φ51~60）保證較低的過熱器阻力，而在很多其它公司（特別是歐洲公司）的設計中，超臨界和超超臨界鍋爐過熱器均采用小直徑管（φ38~）以控制壁厚，這樣導致較高的過熱器阻力。 水冷壁的放水點裝在最低處，保證水冷壁管及其集箱內(nèi)的水能放空。 水冷壁上設置必要的觀測孔、熱工測量孔、人孔、吹灰孔及布置相應的平臺；人孔門的布置便于檢修人員進入各受熱面并設有出入平臺；爐頂設有爐膛內(nèi)部檢修用的臨時升降機具及爐內(nèi)檢修維護平臺（鋁合金），并裝設該升降機具及腳手架用的預留孔，預留孔數(shù)量不小于12個。測溫點元件在出廠前裝配完成。 垂直水冷壁管屏的端部加工準確無誤，各管口平面與管屏嚴格保持90176。水冷壁有足夠的動力水頭，以防止水循環(huán)中出現(xiàn)停滯、倒流、不穩(wěn)定的水動力等等，水冷壁設有中間混合聯(lián)箱，保證水冷壁中間混合聯(lián)箱入口和水冷壁出口任意兩根管子之間的溫度偏差均不高于35℃。 水冷壁制造嚴格保證質量，每根水冷壁管材及制造廠內(nèi)對接焊縫均進行100%無損探傷，鍋爐安裝后，水冷壁無泄漏。 水冷壁管進行水動力不穩(wěn)定性和水冷壁管內(nèi)沸騰傳熱計算，確定不發(fā)生脈動的界限質量流速和管子最大壁溫及管子壁溫差。l 允許鍋爐以定滑或定滑定方式運行。并確保在任何工況下鰭端溫度低于材料的最高允許溫度。（4頭內(nèi)螺紋管、螺旋導角為30℃）加扁鋼焊成。5800Pa，當燃燒室突然滅火內(nèi)爆，瞬時不變形承載能力不低于177。 (4) 受熱面不產(chǎn)生高溫腐蝕，過熱器和再熱器高溫段全部采用奧氏體鋼，其高溫管段采用25Cr20Ni高熱強鋼，末級過熱器和再熱器布置在煙溫較低區(qū)； (5) 爐膛出口煙溫，無論燃用設計煤種或燃用校核煤種時，都保證爐膛出口以后的受熱面不結渣、不積灰。l 過熱器采用三級六點噴水（左右各三）以盡量減少左右偏差，再熱器采用單級中間左右噴水（事故噴水）。 (3) 采用反向雙切圓燃燒方式，保證燃燒室空氣動力場良好，出口溫度場較均勻，爐膛出口同一標高煙道兩側對稱點間的煙溫偏差不得超過50℃。設計煤種：神府東勝煤；校核煤種：晉北煤。并于2004年2月11日13日在哈爾濱鍋爐廠召開了三大主機第一次設計聯(lián)絡會。根據(jù)可行性研究報告預審查意見，2003年4月21日完成了可行性研究收口報告，2003年6月18日完成了可行性研究報告（最終版）。2002年9月華能國際電力股份有限公司向國家計委上報了華能玉環(huán)電廠工程項目建議書。1． 華能玉環(huán)電廠超超臨界鍋爐汽水介紹 工程前期工作簡述根據(jù)浙江省電力發(fā)展的需要，2001年8月，華能國際電力股份有限公司組織有關專家對浙江省東南沿海幾個電廠廠址進行了專門考察，經(jīng)分析后選定玉環(huán)電廠作為投資開發(fā)項目，并和浙江省政府有關部門達成共識，簽定了在“十五”期間開發(fā)建設華能玉環(huán)電廠的原則協(xié)議。5) 發(fā)電成本上看，采用變壓運行以及電廠距煤礦遠或建在煤價較貴的地區(qū)，則經(jīng)濟效益更好。閥門價格亦增加，故總成本增加。3) 可調(diào)性好，配備有較好的熱工自控系統(tǒng)，具有良好的調(diào)節(jié)性能。秦大使在簽署協(xié)議時表示：中國作為一個發(fā)展中國家，將按照自己的可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略，為防止氣候異常變化采取自己的行動。而目前的增壓循環(huán)流化床（PFBC）機組效率一般在38～41%，整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)（IGCC）機組效率一般在42～45%。高效超臨界火電機組的技術、經(jīng)濟性能十分適合于帶基本負荷，同時其部分負荷的性能也較優(yōu)，有利于改善我國電源結構和穩(wěn)定經(jīng)濟調(diào)度。1) 推動我國民族工業(yè)發(fā)展的需要隨著我國亞臨界30萬、60萬千瓦機組以及常規(guī)超臨界機組相繼實現(xiàn)國產(chǎn)化后，繼續(xù)發(fā)展國產(chǎn)高效超臨界機組，有利于進一步提高我國電站設備的設計和制造水平，有利于我國電站設備制造企業(yè)持續(xù)深入的發(fā)展。3）超超臨界壓力鍋爐金屬耗量低石洞口二廠600MW機組超臨界壓力鍋爐，爐重10000t， t。2）具有超超臨界壓力鍋爐的機組的煤、熱耗率低：凝汽式發(fā)電廠的熱耗率qndc。計算表明， MPa ～ 31 MPa,汽溫為535～600℃時，汽壓提高6～8 MPa,電廠發(fā)電效率可提高約 (～)％。表 11 蒸汽溫度每提高10℃對機組效率的提高主汽一次再熱汽二次再熱汽一次再熱機組%%二次再熱機組%%%超超臨界鍋爐從以下三個方面提高了鍋爐的經(jīng)濟性1）采用超超臨界壓力參數(shù)可提高循環(huán)效率 從熱力學上講，提高初壓相當于提高工質動力循環(huán)的平均吸熱溫度，從而提高循環(huán)熱效率。根據(jù)不同國家，不同廠商的測算，～%，而超超臨界機組，根據(jù)不同的參數(shù)，～%。新建燃煤機組大部份是按滑壓與帶中間負荷設計的，這種機組在低負荷時效率下降不大，啟停方便，最低負荷運行穩(wěn)定。同時，通過提高效率來減少煤炭的用量，還可以減少煤炭燃燒產(chǎn)生的污染物排放量，進而達到節(jié)約能源和控制環(huán)境的雙重目的。我國雖然是高耗煤國家，但每年有80%的煤炭用于直接燃燒，資源平均利用率還不足30%，這不僅嚴重地浪費了有限的煤炭資源，而且也使環(huán)境受到嚴重的污染。當今世界能源主要由煤炭、石油、天然氣、核電、水電構成，其中石油與煤炭是世界范圍內(nèi)的最主要能源，占世界能源消費的66%。對于超臨界機組來說，當工質被加熱到某一溫度后就立即全部汽化，不存在上述的汽化分離的過程，水的流動借助于水泵壓頭。而當機組的工作壓力大于水的臨界點壓力時，我們就稱之為超臨界機組。℃的參數(shù)機組稱為高效超臨界（High Efficiency Supercritical）或稱為超超臨界（Ultra Supercritical）。據(jù)報道我國煤炭年消費比例遠遠高于世界其它國家，美國、英國、日本等國煤炭的年耗量僅占每個國家當年能源總耗量的20%左右，而我國煤炭年消耗量卻占各種能源總耗量的70%以上。為了提高能源利用效率，世界各國歷來重視提高火力發(fā)電設備的可靠性和經(jīng)濟性。由于電網(wǎng)容量不斷擴大，要求機組運行靈活，帶基本負荷的機組已不再受到歡迎。在1995年，電力、機械兩部召開的大型超臨界機組研討會上，國內(nèi)各方人士已取得共識，認為超臨界技術國際上已是成熟的、先進和適合的，其可靠性指標已與亞臨界持平，已不屬于成熟度低和風險性很大的技術，應該克服“怕超臨界”和“超臨界可用率低”的陳舊認識和觀念。而蒸汽溫度每提高10℃機組效率的提高見表11。由式(1)可知，當其它條件不變時