【正文】 ！謝 辭轉(zhuǎn)眼之間我們的大學(xué)生涯即將離我們遠(yuǎn)去，回首往日，我們不因虛度年華而悔恨，不因碌碌無為而羞恥，因?yàn)樵谖覀冏巫尾痪氲那髮W(xué)道路上，學(xué)到的遠(yuǎn)比失去的要多。保證設(shè)計(jì)出節(jié)能環(huán)保、質(zhì)量?jī)?yōu)異、性能良好、技術(shù)先進(jìn)的玻璃熔窯。本次設(shè)計(jì)由于只是理論上符合要求，所以它的各方面的工藝技術(shù)還需要實(shí)踐上的檢驗(yàn)。即提高1號(hào)小爐燃料分配量使配合料基本熔化，提高4號(hào)小爐的燃料分配量以利于強(qiáng)化玻璃液的高溫澄清和均化，降低3號(hào)小爐的燃料分配量，以降低此處耐火材料的熱負(fù)荷（泡沫區(qū)在3號(hào)小爐區(qū)，稠密泡沫熱阻較大，傳熱不好。采用淺池熔化，可防止玻璃也在池底形成滯流層，提高玻璃液質(zhì)量。格子體采用筒形格子體，提高熱交換面積。4. 頂蓋：頂蓋采用大塊耐火磚組合平頂?shù)鯍旖Y(jié)第9章 設(shè)計(jì)說明 重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)熔化能力：700t/d熔化率：（m2 錫槽用耐火材料1. 進(jìn)口端：流道流槽和唇磚均采用αβ剛玉磚。蓄熱室使用耐火材料的部位有格子體、爐條碹、蓄熱室頂碹、側(cè)墻和中間隔墻。 4. 卡脖用磚池底采用AZS33磚和粘土大磚，池壁采用AZS33磚，但在卡脖拐角處采用傾斜澆注4無縮孔電熔AZS磚加強(qiáng)磚材抗侵蝕能力，卡脖矮碹采用優(yōu)質(zhì)硅磚砌筑，卡脖處使用優(yōu)質(zhì)硅磚砌筑。鋪面磚采用75mm電熔AZS磚。 池壁磚主要采用電熔鋯剛玉轉(zhuǎn)，最近也有采用αβ電熔剛玉磚。小爐碹頂保溫磚采用輕質(zhì)粘土保溫磚。前臉墻目前使用電熔AZS33磚或燒結(jié)AZS磚，也有將優(yōu)質(zhì)硅磚和燒結(jié)AZS磚復(fù)合使用的。從另一個(gè)人角度來說，玻璃熔窯用的耐火材料應(yīng)具有很強(qiáng)的抗侵蝕性能，使玻璃熔窯有較長(zhǎng)的使用壽命，并盡可能少的減少結(jié)石、條紋和氣泡的產(chǎn)生。則=℃）（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)），℃）（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）。選擇流槽磚長(zhǎng)為800mm，內(nèi)寬為1300mm，深為250mm。選擇250mm。因此選用喇叭形，喇叭形結(jié)構(gòu)可以減少梯形、直通形流道的死角，避免玻璃析晶；降低玻璃液在流道中的流速，減輕其對(duì)耐火材料的侵蝕和沖刷；采用梯形橫截面閘板，使結(jié)構(gòu)嚴(yán)密，且不飄動(dòng)，還不需在側(cè)壁上加工凹槽。建立錫槽良好的可調(diào)性與氣密性的關(guān)鍵是設(shè)計(jì)與施工，實(shí)現(xiàn)良好可調(diào)性與氣密性的條件是操作水平。錫槽的密封在錫槽設(shè)計(jì)當(dāng)中應(yīng)予以重視。拐彎 F=，t=1500℃，= Bm3/s，W=，ζ=，H3= 廢氣進(jìn)入格子磚 F= m2，t=1450℃，= Bm3/s ，W = ，ζ= H4=在格子體中 F= m2，t=1400℃，= Bm3/s, W=，ζ=， H5=由于濕度改變而造成壓力損失 H6=－ 廢氣進(jìn)入爐條中F= m2，t=450℃，= Bm3/s ，W=，ζ=，H7=廢氣在爐條孔擴(kuò)大 F= m2，t=400℃，= Bm3/s ，W=，ζ=，H8=爐條下分支煙道90186。設(shè)出口流速是：=3m/s =m 煙道阻力計(jì)算（以4小爐為準(zhǔn)）熔窯的溫度制度為雙高形曲線，4小爐燃料消耗量最大，煙氣量最大。則橫斷面積為： +=（m2 ）支煙道煙氣流速見表63表63分支煙道煙氣流速小爐口123456風(fēng)速W各個(gè)煙道的煙氣流速基本上在1~3m/s,所以設(shè)計(jì)的煙道是合理的。h)之間q格 = Q/F熱 =( m2筒型磚的缺點(diǎn)是: 形狀較復(fù)雜, 需要大型壓制成型設(shè)備, 價(jià)格比條型磚高, 筒型磚格子體在熔窯運(yùn)行中熱修困難［6］。選擇依據(jù)［7］：格子體的傳統(tǒng)耐火材料是粘土磚，但現(xiàn)在是堿性材料和電容鋯剛玉轉(zhuǎn)所取代。 （7）小爐脖下操作空間尺寸熔窯池壁外側(cè)到蓄熱室內(nèi)側(cè)墻外的距離 脖底的操作平臺(tái)高度選 蓄熱室設(shè)計(jì) 蓄熱室作用蓄熱室是一種余熱回收裝置，對(duì)于采用空氣作為助燃空氣的玻璃熔窯，蓄熱室可以有效的預(yù)熱助燃空氣。 4. 大碹冷卻部空間跨度＝B＋2C＝11500＋2300＝12100（mm）大碹股高：冷卻部大碹股高一般為1/7~1/9s，不宜過大，否則水平推力，安全系數(shù)降低。2. 深度 與卡脖深度一樣，比熔化部的淺。5（m）冷卻部的長(zhǎng)度（m） 冷卻部的長(zhǎng)寬比~，所以寬長(zhǎng)比合理。1℃范圍內(nèi)。2. 氣體空間分隔裝置設(shè)計(jì)采用矮碹來分隔火焰空間，選取矮碹的股跨比1/10。因此現(xiàn)在卡脖從以前的40~50%降低到35%左右，而長(zhǎng)度卻在不斷加長(zhǎng)， m。本設(shè)計(jì)采用三臺(tái)大型斜毯式投料機(jī)，每臺(tái)寬為3800(mm)。從生產(chǎn)實(shí)踐看池壁被侵蝕的最嚴(yán)重的部位，就是配合料料堆沖刷、磨損最嚴(yán)重的部位。即胸墻高 H＝1800 mm。但是浮法玻璃含鐵量較低，玻璃液熱透射性較強(qiáng)，將使池底溫度提高較多，池底玻璃液的流動(dòng)性增強(qiáng)，對(duì)池底磚的沖刷加劇，所以在池底結(jié)構(gòu)上要選擇較好的鋪面磚，本設(shè)計(jì)選取電熔無縮孔鋯剛玉磚。則 由于磚必須是整塊的，故需要24塊池底磚 由于磚必須是整塊的，故需要47塊池底磚。d）。h）； q玻玻璃形成熱， 單位kJ/kg玻璃液； k1 計(jì)算常數(shù)，～，；熔化面積F熔＝ ；熔化量：700t/dP=700000/（24）=（4） 玻璃熔化溫度 1465℃ 100㎏濕粉料中形成氧化物的數(shù)量表32 形成玻璃液的各氧化物的量 單位：質(zhì)量分?jǐn)?shù)（%）原料形成玻璃液的氧化物量的計(jì)算氧化物數(shù)量/kgSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOR2O總數(shù) 砂巖%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%= 長(zhǎng)石%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=石灰石%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=白云石%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=純堿%10096%%=芒硝%10096%%=合計(jì) 100㎏干粉料逸出氣體組成表33 逸出氣體組成原料名稱逸出氣體量的計(jì)算逸出氣體量CO2H2OSO3總量石灰石白云石純堿芒硝煤粉濕粉料%100=%100=%100=%100=%100=1004%=質(zhì)量/㎏體積（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）/m3所占體積分?jǐn)?shù)/% 配合料計(jì)算用量即碎玻璃量=粉料量即1㎏㎏碎玻璃，可以得到玻璃液： %1＋＝（kg）因此，熔制成為1㎏玻璃液需要粉料量： G粉=（kg） G碎=（kg） 熔化成1㎏玻璃液需要的配合料量為：＋＝ 生成硅酸鹽耗熱量（以1㎏濕粉料進(jìn)行計(jì)算，單位kJ/kg）由CaCO3生產(chǎn)CaSiO3時(shí)反應(yīng)耗熱量q1： q1 ＝＝＝由MgCO3生成MgSiO3時(shí)反應(yīng)耗熱量q2： q2 ＝＝(＋＋)/100＝ kJ由CaMg(CO3)2生成CaMg(SiO3)2時(shí)反應(yīng)耗熱量q3： q3 ＝＝（＋）/100＝ kJ由NaCO3生成NaSiO3時(shí)耗熱量q4： q4 ＝＝＝ kJ由Na2SO4生成 NaSO3時(shí)耗熱量q5： q5 ＝＝ kJ1kg濕粉料生成硅酸鹽耗熱量：q0 ＝q1＋q2＋q3＋q4＋q5=++++ ＝ 玻璃形成過程的熱量平衡（以生成1㎏玻璃液計(jì)，單位是kJ/kg,從0℃算起）（1）支出熱量a. 生成硅酸鹽耗熱量：qⅠ ＝q0G粉＝＝：qⅡ ＝347G粉（1－）kJ＝347（1－）＝℃耗熱量：qⅢ ＝C玻t玻 C玻＝＋10－4t玻＝＋10－41465＝ qⅢ ＝C玻t玻＝1465＝d．加熱逸出氣體到1400℃耗熱量：qⅣ ＝ 式中：V氣＝ G粉＝ t熔＝1465℃ C氣＝CCO2（CO2%＋SO2%）＋CH2OH2O% ＝（＋）%＋% ＝qⅣ＝＝1465＝：qⅤ ＝2491G粉G水 qⅤ ＝2491G粉G水＝24914%＝共計(jì)支出熱量：q支＝qⅠ＋qⅡ＋qⅢ＋qⅣ＋qⅤ＝（2）收入熱量（設(shè)配合料入窯溫度為20℃）：qⅥ ＝C碎玻璃G碎玻璃t碎玻璃 C碎玻璃＝＋10－420＝ qⅥ ＝C碎玻璃G碎玻璃t碎玻璃＝20＝：qⅦ ＝C粉G粉t粉 qⅦ ＝C粉G粉t粉＝20＝共計(jì)支出熱量：q收 ＝qⅥ＋qⅦ＝＋＝（3）熔化1㎏玻璃液在玻璃形成過程中的耗熱量：q＝q支－q收＝－＝ kJ 燃燒計(jì)算 煙氣組成計(jì)算1. 燃油成分見下表34表34 燃油成分 單位：質(zhì)量分?jǐn)?shù)（%）CHONSA總計(jì)2. 燃燒的情況計(jì)算如下圖35表35 燃油燃料計(jì)算 單位：質(zhì)量（kg） 組成 質(zhì)量物質(zhì)的量 C H O N S A 總計(jì) 表36 煙氣組成 單位：體積分?jǐn)?shù)（%） 燃燒1kg油實(shí)際空氣需求量V空 ＝＝（Nm179。表210產(chǎn)量表（重量箱）厚度生產(chǎn)m2數(shù)生產(chǎn)重量箱2mm241296=3621672（m2）3mm24864=（m2）5mm24519=（m2）6mm24432=1207224(5) 產(chǎn)量匯總見表211。δ)【V拉引速度 m/h ； X浮法線的生產(chǎn)能力 t/dW玻璃帶的寬度（原板寬度）m ； ρ拉制的玻璃厚度 mΔ玻璃密度 t/m3 t/m3 】求得2mm V=1296m/h ，3mm V=964m/h，5mm V=519m/h, 6mm V=432m/h原板寬度 m 工作日 345天 綜合成品率 75%工廠儲(chǔ)存定額原料 硅砂60天 長(zhǎng)石60天 石灰石60天 白云石60天 純堿30天芒硝60天 煤粉60天 燃油 30天 玻璃成品產(chǎn)量計(jì)算通常生產(chǎn)中，一玻璃重量箱等于2mm厚的平板玻璃10個(gè)平方的重量(重約50kg).=2103102500 =50kg（玻璃的比重為：2500千克/立方米，）產(chǎn)品年產(chǎn)量箱數(shù)：700000345/50=3622500（重量箱）年產(chǎn)m2數(shù)：年產(chǎn)重量箱數(shù)*（50/2500）/厚度（m2）(1) 產(chǎn)品任務(wù)見表27。 產(chǎn)量計(jì)算玻璃生產(chǎn)的產(chǎn)量計(jì)算是依據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)劃任務(wù)書規(guī)定的生產(chǎn)規(guī)模，生產(chǎn)方法和產(chǎn)品品種，計(jì)算的基準(zhǔn)是熔制車間的生產(chǎn)能力。碎玻璃的用量一般以配合料的15～30%，而且要求塊度要均勻，不宜過大或過小。（2）芒硝含率芒硝含率=100%芒硝含率隨熔化溫度、火焰氣氛及玻璃液澄清質(zhì)量而定，同時(shí)也與重油中硫分含量有關(guān)。例如在進(jìn)行粗算時(shí)，在砂巖和氫氧化鋁用量中沒有考慮其原料所引入的SiO2和Al2O3,所以應(yīng)進(jìn)行校正。 計(jì)算步驟配料計(jì)算步驟如下：第一步先進(jìn)行粗算。所以，上述所設(shè)計(jì)的玻璃成分合理。K1 ~（m）之間，合理。cm1玻璃是一種熱的不良導(dǎo)體，其熱導(dǎo)率較低，~（m）之間。比熱計(jì)算公式如下： [2] （15）式中：Pｉ—玻璃中某氧化物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%； cｉ—玻璃中各種氧化物的比熱容系數(shù)。由于玻璃的線膨脹系數(shù)偽為107℃1數(shù)量級(jí)，3數(shù)值都很小，可以忽略不計(jì)，近似取 。表16 各氧化物的Knapp加和系數(shù)組分SiO2Al2O3CaOMgONa2OKnapp系數(shù)根據(jù)表12玻璃的成分求得： SiO2: Al2O3 ： = CaO: MgO : = Na2O: =㎝3, 符合一般鈉鈣硅玻璃的密度。它主要取決于構(gòu)成玻璃原子的質(zhì)量，也與原子的堆積緊密程度以及配位數(shù)有關(guān)，是表征玻璃結(jié)構(gòu)的一個(gè)標(biāo)志。硅酸鹽玻璃的表面張力一般為（220~380）3N/m，較水的表面張力大3~4倍，也比