(一)雙向板按彈性理論的計(jì)算方法-全文預(yù)覽
【正文】 顯示更多 隱藏 (2)吊車橫向水平荷載 ① 吊車橫向水平荷載 T 橋式吊車的橫向水平荷載是由吊車上的小車在啟動(dòng)或制動(dòng)時(shí)引起的慣性力而產(chǎn)生的。 橋式吊車基本參 數(shù) Pmax、 Pmin、橋?qū)?B、輪距 K等，可按所采用的橋式吊車規(guī)格，從產(chǎn)品說明書或有關(guān)專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中查得。當(dāng)按兩臺(tái)或兩臺(tái)以上吊車計(jì)算排架時(shí)，多臺(tái)吊車的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以下表所示的折減系數(shù) ζ 后采用，這是考慮到多臺(tái)吊車同時(shí)滿載，且小車位置也同時(shí)處于最不利位置的概率是很小的。橋式吊車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)采用吊車的最大輪壓 Pmax 和吊車的最小輪壓 Pmin。 顯示更多 隱藏 (3)墻體荷載 (a)墻體作用示意圖 (b)墻體作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖 當(dāng)外墻墻體或大型墻板擱置在連系梁 (墻梁 )上，連系梁又支承在柱的牛腿上時(shí)，排架柱將受到墻體、墻體上的窗重以及連系 梁自重產(chǎn)生的偏心荷載 G5， e5為墻體中心線到排架柱中心線的距離，墻體荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如上圖 (b)所示。上柱自重 G2作用于上柱重心，它的作用線與上柱中心線相重合，對(duì)下柱截面中心線有偏心距 e2，對(duì)牛腿頂面處下柱截面中心有一個(gè)外力矩 G2e2；下柱自重 G3作用于下柱的重心，它的作用線與下柱中心線相重合，如上圖 (b)所示。 顯示更多 隱藏 (二 )排架上的荷載 1．恒載 (1)屋蓋恒載 (a)屋蓋荷載與上、下柱的關(guān)系 (b)計(jì)算簡(jiǎn)圖 包括屋面構(gòu)造層、屋面板、天窗架、屋架、屋蓋支撐以及與屋架連接的各種管道的重力荷載。上柱高 Hu，下柱高 Hl，全柱高 H，上柱截面慣性矩為 Iu，下柱截面慣性矩為 Il，如上圖 (b)所示。 雙向板支承梁的載面配筋計(jì)算和構(gòu)造要求與單向板樓蓋中的梁相同。 承受梯形或三角形分布荷載的連續(xù)梁 (見上圖 d)，其內(nèi)力分析可根據(jù)固端彎矩相等的條件，換算成等效的均布荷載 q（換算公式見上圖 e)。角區(qū)格的角部受荷后有翹起的趨勢(shì) (見上圖 )，如支座處有磚墻壓住，限制了板的翹起，角部板的頂面將出現(xiàn)見如上圖所示斜裂縫。當(dāng)邊支座為簡(jiǎn)支時(shí)，邊區(qū)格及角區(qū)格與樓板邊緣垂直的跨中鋼筋一般不宜截?cái)?，或通過計(jì)算確定截?cái)噤摻畹臄?shù)量及位置。 顯示更多 隱藏 (2)鋼筋分帶布置問題 當(dāng)按彈性理論計(jì)算求得的最大彎矩配筋時(shí)，考慮到近支座處彎矩比計(jì)算的最大彎矩小得多，為了節(jié)約鋼材，可將兩個(gè)方向的 跨中正彎矩配筋在距支座 lx/4寬度內(nèi)減少一半 (見上圖 )。 (3)對(duì)于角區(qū)格的各截面，不應(yīng)折減。=my” ，再根據(jù)這些彎矩計(jì)算跨中及支座截面所需配置的受力鋼筋。如考慮在距支座 lx/4 處將跨中正彎矩鋼筋截?cái)嗷驈澠鹨话?，則按下式求 mx mx=[(3n1)qlx2/12 my”]/[2(n )++2nβ] 板 B3為三邊連續(xù)，一長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支 (mx39。=0)。 (1)中間區(qū)格板 板 B1為四邊連續(xù)板，按照已知的荷載設(shè)計(jì)值 q、凈跨 lx、 ly及選定的 α 、 β 值，采用前述有關(guān)公式可求得 mx，并依次算出 my、 mx39。但如果截?cái)噤摻畹臄?shù)量過多，有可能使截?cái)?(或彎起 )處鋼筋先達(dá)到屈服，形成新的極限荷載較低的破壞機(jī)構(gòu)。 顯示更多 隱藏 (2)跨中鋼筋全部伸入支座時(shí)的彎距和配筋 如跨中鋼筋全部伸入支座，則由基本公式可求得 mx ： mx=(3n1)qlx2/24(n+α)(1+β) 由選定的 α 、 β 可依次計(jì)算 my、 mx39。/mx=mx”/m x=my39。=My”=0, 即為四邊簡(jiǎn)支雙向板的極限荷載計(jì)算公式： qlx2(3lylx)/24=Mx+My 顯示更多 隱藏 3．雙向板的設(shè)計(jì)公式 (1)兩個(gè)方向彎矩比值的選定 設(shè)計(jì)雙向板時(shí)，通常已知板的荷載設(shè)計(jì)值 q和凈跨 lx、 ly，要求計(jì)算板的彎距和配筋。=mx” 、 my39。=Mx”=l ymx39。+Mx”+M y39。繼續(xù)增加的荷載將主要由長(zhǎng)跨方向負(fù)擔(dān)，直到長(zhǎng)跨支座及跨中鋼筋相繼屈服，形成機(jī)構(gòu)，到達(dá)極限承載力，其塑性鉸線如上圖所示。上述塑性鉸線的基本特征，可用來推斷板形成機(jī)構(gòu)時(shí)的塑性鉸線位置。因此，在均布荷載作用下，可忽略板塊的彈性變形，假設(shè)各板塊為剛片，變形 (轉(zhuǎn)角 )集中于塑性鉸線處，塑性鉸線為剛片 (板塊 )的交線，故塑性鉸線必定為直線。近四角處，彎矩減小，而扭矩增大，彎矩和扭矩組合成斜向主彎矩。這樣，所有中間支座均可視為固定支座，邊支座則按實(shí)際情況考慮，因此可直接由單跨雙向板的彎矩系數(shù)表查得彎矩系數(shù)，計(jì)算支座彎距。 在反對(duì)稱荷載作用下，板在中間支座處轉(zhuǎn)角方向一致，大小相等接近于簡(jiǎn)支板的轉(zhuǎn)角，所有中間支座均可視為簡(jiǎn)支支座。圖 (b)為 AA剖面中第 第 4區(qū)格板跨中彎矩的最不利活載位置。板的彎矩可按下列公式計(jì)算： M = 彎矩系數(shù) (g+p)l x2 式中 M 為跨中或支座單位板寬內(nèi)的彎矩 (kN在教材的附表中，列出了均布荷載作用下，六種不同支承情況的雙向板彎矩系數(shù)表。當(dāng)求某跨跨中最大彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨布置活載，并在其前 后左右每隔一區(qū)格布置活載，形成如上圖 (a)所示棋盤格式布置。因此，所有中間區(qū)格均可按四邊固定的單跨雙向板計(jì)算；如邊支座為簡(jiǎn)支，則邊區(qū)格按三邊固定、一邊簡(jiǎn)支的單跨雙向板計(jì)算；角區(qū)格按 兩鄰邊固定、兩鄰邊簡(jiǎn)支的單跨雙向板計(jì)算。 顯示更多 隱藏 (2)支座彎矩 支座彎矩的活載不利位置，應(yīng)在該支座兩側(cè)區(qū)格內(nèi)布置活載，然后再隔跨布置，考慮到隔跨活載的影響很小，可假定板上所有區(qū)格均滿布荷載 (g+p)時(shí)得出的支座彎矩，即為支座的最大彎矩。由于短跨方向彎矩較大，故第一批裂縫出現(xiàn)在短跨跨中的板底，且與長(zhǎng)跨平行 (上圖 a)。 由于塑性 鉸線之間的板塊處于彈性階段，變形很小，而塑性鉸線截面已進(jìn)入屈服狀態(tài)，有很大的局部變形。因此兩相鄰板塊之間的塑性鉸線 ea必然通過兩個(gè)板塊旋轉(zhuǎn)軸的交點(diǎn) a。在短跨支座及跨中截面屈服形成塑性鉸線后，短跨方向剛度顯著降低。 按照均布荷載作用下四邊連續(xù)雙向板的塑性鉸線及破壞機(jī)構(gòu)圖（取虛位移
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