【正文】 ； 面板的最大彎距 M= 179。 104/179。 179。 179。 179。 按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載 : q = (179。) 179。 = 179。 103=； 經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 179。10 3= N/mm； E 面板材質(zhì)的彈性模量： ； I面板的截面慣性矩： E = 179。 179。 ； 內(nèi)鋼楞截面抵抗矩 W = ； 內(nèi)鋼楞截面慣性矩 I = ； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 4603 . 3 34606 . 6 74606 . 6 74606 . 6 74606 . 6 74606 . 6 74606 . 6 74603 . 3 3200 200 200 7800 .6 6 70 .2 6 30 .2 0 60 .8 6 00 .7 5 10 038 外楞彎矩圖 () 外楞變形圖 (mm) （ 1）外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 σ 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) M 外楞的最大彎距 ()； W 外楞的凈截面抵抗矩； [f] 外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。 +179。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 179。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。 179。（ +）179。 179。 179。 106/179。 = ； l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ω ] =； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ω = 179。 179。 179。 +)/= kN/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (+)179。 = kN/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖 方木按照 三跨連續(xù)梁 計(jì)算。 179。 179。 179。 179。 103)4/(100179。 1000/250= mm； 44 方木的最大撓度計(jì)算值 ω = mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω ]= mm， 滿足要求！ 鋼管 的強(qiáng)度驗(yàn)算 支撐 鋼管 按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下 荷載計(jì)算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m2)： q1 = (+)179。 當(dāng) n=2時(shí)： 當(dāng) n＞ 2時(shí)： 45 計(jì)算簡(jiǎn)圖 (kN) 支撐鋼管變形圖 (mm) 支撐鋼管彎矩圖 () 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到： 支座反力 RA=RB= kN； 中間支座最大反力 Rmax=； 最大彎矩 Mmax= ； 最大撓度計(jì)算值 Vmax= mm； 最大應(yīng)力 σ =179。10 6/(179。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 (規(guī)范): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R= kN； R 12 kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! ! 十 、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 : 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 179。 179。 179。 ) =； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = N/mm2， 滿足要求！ : 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 51 梁底支撐最大支座反力： N1 = kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 179。 = m； Lo/i = / = ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 : σ =(179。 次楞龍骨材料： 木楞，寬度 40mm，高度 85mm； 次楞合并根數(shù)： 1； 二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 (單位： mm) 驗(yàn)算 跨中彎矩計(jì)算公式如下 : 其中， σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； M 面板的最大彎距 ()； W 面板的凈截面抵抗矩， W = 179。179。 =； q = q1+q2 = + = kN/m； 計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = ； 面板的最大彎距 M= 179。 179。 ； [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： q217 217 21756 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= 179。 次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 4根。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力 F； 分別為 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):； 梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度 (mm):； 立桿梁跨度方向間距 La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度 a(m):； 立桿 步距 (m):； 53 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m):； 梁兩側(cè)立柱間距 (m):； 承重架支設(shè) :梁底支撐小楞垂直梁截面方向 梁底增加承重立桿根數(shù) :1 板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):； 采用的鋼管類型為 φ48 179。 ()= kN； N =+= kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： [f] = N/mm2； lo 計(jì)算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 179。 179。 (+()/2)179。 = kN； 50 樓板的混凝土模板的自重： N3=179。10 6/(179。 ： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力 P= KN。 (+)+179。 179。 179。 179。 106/179。 ； 方木強(qiáng)度驗(yàn)算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 線荷載設(shè)計(jì)值 q = += kN/m； 最大彎距 M == 179。 179。 +179。 179。 強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土42 自重、鋼筋自重荷載。 (100179。 最大撓度計(jì)算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 : q =（ (+)179。 179。 =； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值： q3:= 179。 179。 179。 179。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 179。10 6/179。10 4) = 37 mm； 內(nèi)楞的最大容許撓度值 : [ω]= ； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 ω = 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 [ω ]=， 滿足要求！ 外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 179。10 3 = N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = ； 內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 小于 [f]=， 滿足要求！ （ 2）內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 )： l = ； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =179。 179。10 3=； 內(nèi)楞計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = ； 內(nèi)楞的最大彎距 : M=179。+ 179。 179。 104) = 35 mm； 面板的最大容許撓度值 :[ω ] = l/250 =； 面板的最大撓度計(jì)算值ω = 小于 面板的最大容許撓度值 [ω ]=， 滿足要求！ 四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算 內(nèi)楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的 三跨連續(xù)梁 計(jì)算。 179。 = ； l計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = ； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = ； I面板的截面慣性矩 : I = 179。 = 179。 179。 ； [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： q460 460 46034 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= 179。 次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 8根。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力 F； 分別為 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):； 梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度 (mm):； 立桿梁跨度方向間距 La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度 a(m):； 立桿 步距 (m):； 31 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m):； 梁兩側(cè)立柱間距 (m):； 承重架支設(shè) :梁底支撐小楞垂直梁截面方向 梁底增加承重立桿根數(shù) :2 板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):； 采用的鋼管類型為 φ48 179。 kc = kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= kpa； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A = kpa； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2。 179。 179。 101= ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ= ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值； σ= 179。 179。 179。 = kN； 鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄 A。 104) = mm； 最大允許撓度 [V]= ； 方木的最大撓度計(jì)算值 mm 小于 方木的最大允許撓度 mm,滿足要求！ 四 、 橫向 支撐鋼管計(jì)算 : 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力， P = kN； 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 () P P P P P P P P P P800 800 8000 .3 3 70 .2 6 00 .2 3 10 .4 1 20 .0 1 40 .1 3 30 .1 6 20 .4 4 50 .0 1 10 .3 5 70 .2 8 9026 支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = ； 最大變形 Vmax = mm； 最大支座力 Qmax = kN； 鋼管最大應(yīng)力 σ= 179。 179。 179。10 6/179。 q179。 (+)+179。 = kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)產(chǎn)生的荷載 (kN)： q800 800 80024 p1 = 179。 179。 104)= mm； 面板最大允許撓度 [V]=； 面板的最大撓度計(jì)算值 mm 小于 面板的最大允許撓度 mm,滿足要求！ 三 、模板支撐方木的計(jì)算 :