【正文】 r r e i a , 1989)? ? ? ?xfxT ?? ( 5 0 )? ? 01?? x 。 B1, B ?1, B2, B ?2, B3, B ?3。 G0, G1, G2 t0, t1, t2 p1, q1 p2, q2 p , q Fs(hv m ) Fs(v m ) Fs(hv ) Fs(m ) E ( x ) , T ( x ) ? ? ? Fs? ? ? Fs(hv m ) 開始 結(jié)束 算例與比較 C i r c u l ar s l i p s u r f ac eG en er al s l i p s u r f ac e ④ ③ ② ① 1 23 0 . 00 . 0L a y er ? c ?① 1 8 . 2 k N / m 3 2 0 . 0 k P a 3 2 . 0 ?② 1 8 . 0 k N / m 3 2 5 . 0 k P a 3 0 . 0 ?③ 1 8 . 5 k N / m 3 4 0 . 0 k P a 1 8 . 0 ?④ 1 8 . 8 k N / m 3 4 0 . 0 k P a 2 8 . 0 ?Figure 3. Comparison of factors of safety (Circular slip surface)1OrdinarySimplified BishopSimplified JanbuCorps of EngineersLowe amp。 PriceSarma IISarma IIICorreriaRigorous JanbuFactor of safetyC on v e n t i on a l R i g or ou s?vTEE?v(R)PwT(R)E(R)?v(R)PwT( R)E(R)?u?(R)u??(R)?v(R)PwT(R)E(R)u??(R) k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0?v(R)PwT(R)E(R)u??(R) yt(R) yt(R) yt(R) yt(R)Me t h o d 3 :Si m p l i fi ed J an b uMe t h o d 4 :Co rp s o f E n g i n ee rsMe t h o d 2 :Si m p l i fi ed Bi s h o pMe t h o d 1 :O rd i n aryTE?v?vTE(R) k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0TEE?vPw?vPwT?uu??v(R)PwT(R)E(R)u?(R)? k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0?v(R)PwT(R)Eu??(R) yt yt yt(R) yt(R)Me t h o d 7 :Sp en ce rMe t h o d 8 :Mo rg en s t ern amp。 K ara f i at h錨固邊坡穩(wěn)定性計算分析方法 傳統(tǒng)方法 ：將錨固力作為邊坡面外力直接計入所處條塊，再用傳統(tǒng)條分法直接計算安全系數(shù)。Σppr166。Β1166。Γkc166。 ??應(yīng)力修正： 簡化式： ? ?? ????????baxpcPdxwks ??? ( 1 3 a ) ? ?? ??????baypPdxws ??? ( 1 3 b )? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ?? ? ? ????????????????????????cpypcpxpbaccccxxPyyPdxgsywkxxwssys?????? ( 1 3 c )? ? ??? ? ??????????????????baspbabasxpxsdxBFdxcuFPFdxFs ??????? 111 ( 1 5 a )? ?? ?? ? ???????????????????babaspbasypysdxBsFdxcusFPFdxFs ??????? 1111 ( 1 5 b )? ? ?? ?? ????????????????baspbasppcbasdxBrFdxcurFMMdxFrr ??????? ???? 111 ( 1 5 c )極限平衡方程 安全系數(shù)解答 pp???? ?? 0 ????? 1???? Bcu pc令 0?根據(jù)無錨作用下邊坡穩(wěn)定計算結(jié)果確定，建議用Spencer法 ??? ? ????????????????????????????bacsxpxbabassdxFPFdxFsdxFs ??????????1 112211 ( 18a ) ??? ? ???????????????????????????bacsypybabassdxsFPFdxFsdxFs ??????????1 11112211 ( 18b )? ? ?? ?????????babappcbabacbasMMdxrdxrdxrdxrdxrF?????????????????????22112211 ( 18c )33233223223223 ????????????????????????????????? pqqpqqtFs所需錨固力解答 sx Fs1?? ???? 。 Γ= 18 kN /m3c = 15. kP a? ?= 28 ?L a y e r ②166。Λp= 1 . Fs= 1 . 2 166。Λp= 1 . Fs= 1 . 2Fs0Fs166。ΛpFs166。ΛpFs166。Λp= 1 . Fs= 1 . 2 166。0. 0 m15. 0 m①( a)( c)P = 0. Fs= 0 . 998P = 300 kN / m Fs= 1. 287(Fs= 1 . 357 , Co n v e n t i o n a l )Fs= 1. 5 P = 485 kN / m算例 1 算例 2 T a b l e 1. V a l ue s o f f a c t o r s o f s a fe t y a n d l o a d f a c t o r s? B= 0 . 0 ? B= 0 . 2 5 ? B= 0 . 5 ? B= 0 . 7 5 ? B= 1 . 0No . 166。 sr Frr1?? ?? ?? ( 2 7 a )? ?cuF su?? ??1 。ΛpP1166。Λp p0166。Θ 180。 本方法 ：利用無限楔的彈性應(yīng)力解答計算錨固力引起滑面正應(yīng)力，再與無錨固力作用下滑面正應(yīng)力疊加，經(jīng)過調(diào)整修正后使邊坡滿足極限平衡條件，直接得到已知錨固力的安全系數(shù)，或給定的安全系數(shù)所需的錨固力。 K ara f i at hT k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N / m 8 0 0 0 6 0 0 0 4 0 0 0 2 0 0 002 0 0 0 2 . 0 1 . 0 0 1 . 0 2 . 0 k Pa 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0k N