【正文】 ⑤分配變位系數(shù) ? ?. ???????cbxx 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 35 頁(yè) 分度圓 mzd?齒頂圓 )(2*yxhaa ???齒根圓 cf??基圓直徑 dbcos?齒頂高系數(shù) 太陽(yáng)輪，行星輪— 1*ah 內(nèi)齒輪— *?a頂隙系數(shù) 太陽(yáng)輪，行星輪— 4.*c 內(nèi)齒輪— *?代入上組公式計(jì)算如下：太陽(yáng)輪 ??md14? )().(02 ma ????? )(f? )(??行星輪 )(2050?? )(274) ???? 36.(f?)???內(nèi)齒輪 )(61d? ??)() ma ???????560??f 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 36 頁(yè) )(? )(??太陽(yáng)輪，齒寬 b 由表 ,取 則 取??mb5410.??)(90mb? )(9a ～?c )(2 ⑴ ac 傳動(dòng)端面重合度 a? 22)()(baad??? 太陽(yáng)輪 )(49.)2()(1 ma ?行星輪 )()9.()7(222a??? ag )sin(39。pn 4?pn ⑶載荷不均衡系數(shù) ，采用太陽(yáng)輪浮動(dòng)和行星架浮動(dòng)的均載機(jī)構(gòu)，取 = kp ⑷配齒計(jì)算 太陽(yáng)輪齒數(shù) ???ipaz 式中取 c=20（整數(shù)） 內(nèi)齒圈齒數(shù) 6).(1)(??iab 行星輪齒數(shù) ??254621????zzabc ⑸ac 齒輪接觸強(qiáng)度初步計(jì)算按表義 14160 中的公式計(jì)算中心距 3lim)1(483ukTuaaA???式中 /14= 數(shù) 比? 綜合系數(shù)為 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 33 頁(yè) 太陽(yáng)輪單個(gè)齒傳遞的轉(zhuǎn)矩?T ??mkg???? 齒寬系數(shù)為 ?2/145mkgHLim?? 代入: ????ma ????? 模數(shù) ?cazm0則 ?????15241010 ?????取 2(6) 計(jì)算變位系數(shù) 1)ac 傳動(dòng) A．實(shí)際中心距變動(dòng)系數(shù) y 9200????may B．實(shí)際嚙合角 ?20cos)2022arcos()cosarcs(39。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限 MPa1450lim??H試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限：太陽(yáng)輪： 40limF??2N行星輪： 28li?齒形為漸開(kāi)線直齒，最終加工為磨齒，精度為 6 級(jí)。行星輪輪緣的變形對(duì)安裝在行星輪內(nèi)孔中軸承的滾動(dòng)體間的載荷分布會(huì)發(fā)生影響, 由此獲得可提高軸承壽命的最佳間隙。為減小加工安裝誤差所產(chǎn)生的偏載和彈性變形、慣性力、摩擦力等妨礙載荷均勻分布的因素, 把太陽(yáng)輪作成無(wú)支承的浮動(dòng)件(單浮動(dòng)) , 通過(guò)漸開(kāi)線花鍵與前一級(jí)齒輪聯(lián)接, 花鍵側(cè)隙則滿足了浮動(dòng)量的要求。因此, 電牽引采煤機(jī)無(wú)論牽引部或截煤部均在最后輸出級(jí)采用行星機(jī)構(gòu)。取其直徑 ,這里選擇調(diào)心滾02子軸承 21320*,以使其自動(dòng)補(bǔ)償軸和外殼中心線的相對(duì)偏斜,軸承的主要尺寸為:兩軸間有一長(zhǎng)為 10 的距離套對(duì)其進(jìn)行周向定位,該軸的長(zhǎng)度,472150???BDd。 軸承與軸的周向定位采用過(guò)渡配合保證的，因此軸段直徑公差取為 .6K軸端倒角 ??452 ： 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 3： 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 27 頁(yè)2） 求支aT()()()()()() 反力： 水平面： ??????NFFRttHB ???????? NRHBttA690?? 垂直面： ??????rrVB ../... 56 ? FRrVBrA72465??3） 計(jì)算彎矩，繪彎矩圖 水平彎矩：圖（b）所示 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 28 頁(yè) mNRMHAC ????? BD ?882 垂直面彎矩：圖（c）所示 VAC ??????? mNRMBD ?0929合成彎矩：圖（d）所示 mNCHVC ?????? DD 9838905 4) 扭矩： mNT?4920 mN????? 246.? 5） 計(jì)算當(dāng)量彎矩：圖（f）所示 MCa ??.0162左 ?? mNTCa ????? DD ?左 mNa ?右 顯然 C 右處為危險(xiǎn)截面，故只對(duì)該處進(jìn)行強(qiáng)度效核 軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 4－1 得 2/650mNB??由 得 ?????WMDa 取??2/65~. mNB??2/60??3333 .917..2d????2/.???2/60mN??： 1）確定參數(shù) 由前述計(jì)算可知： T??49203 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 29 頁(yè) ? in/4523rn 抗扭截面模量： 333 ?????? 2）計(jì)算應(yīng)力參數(shù) 彎曲應(yīng)力幅 2/? 因彎矩為對(duì)稱循環(huán)，故彎曲平均應(yīng)力 0? 扭剪應(yīng)力幅 23 /??? 因轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán)，故扭剪平均應(yīng)力 2/0mNma??3）確定影響系數(shù) 軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表 4－1 查得 ，212/30,/65mNB????21/5mN??? 軸肩圓角處得有效應(yīng)力集中系數(shù) ??K, 根據(jù) 016./.1/?dr D由表 4－5 經(jīng)插值可得： 2.???k尺寸系數(shù) 、??? 根據(jù)軸截面為圓截面查圖 4－18 得： ＝ =????表面質(zhì)量系數(shù) 、???根據(jù) 和表面加工方法為精車，查圖 4－19，得2/650mNB?＝, ＝。 軸承與軸的周向定位采用過(guò)渡配合保證的，因此軸段直徑公差取為 .6K軸端倒角 ??452 ： 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖： 2） 求支反力： 水平面： ??????NFFRttHB ?????? ??垂直面： ??????rrVB 6409138/316)8(43 ?????? ??3） 計(jì)算彎矩，繪彎矩圖 水平彎矩：圖（b）所示 mNRMHAC ????? BD1701490 垂直面彎矩：圖（c）所示 VAC ??????? mNRMBD5140409合成彎矩：圖（d）所示 mNCHVC ?????? DD 19858140 4) 扭矩： mNT?35 mN????? ? 5） 計(jì)算當(dāng)量彎矩：圖（f）所示 MCa ??732aT()901638 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 23 頁(yè)?? mNTMCCa ??????2065371956703222?左 DD .848左 mNa ?2右 顯然 D 處為危險(xiǎn)截面，故只對(duì)該處進(jìn)行強(qiáng)度效核 軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 4－1 得 2/650mNB??由 得 ?????WMDa 取??2/65~. mNB??2/60??3333 .917..2d????2/???2/60mN??： 1）確定參數(shù) 由前述計(jì)算可知： T?? mNMDa784 in/213rn? 抗扭截面模量： ????? 2）計(jì)算應(yīng)力參數(shù) 彎曲應(yīng)力幅 2/?? 因彎矩為對(duì)稱循環(huán)，故彎曲平均應(yīng)力 0 扭剪應(yīng)力幅 23 / ??? 因轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán)，故扭剪平均應(yīng)力 2/.mNa?3）確定影響系數(shù) 軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表 4－1 查得 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 24 頁(yè)，212/30,/650mNNB????? 21/5mN??? 軸肩圓角處得有效應(yīng)力集中系數(shù) ??K, 根據(jù) 071D由表 4－5 經(jīng)插值可得： 2.????k尺寸系數(shù) 、??? 根據(jù)軸截面為圓截面查圖 4－18 得： ＝ =????表面質(zhì)量系數(shù) 、???根據(jù) 和表面加工方法為精車，查圖 4－19，得2/650mNB?＝ ＝。smvt/9?表 選取小輪分度圓直徑 ，由式（8－64）得1d3 211 )][(2HEdZukT???????齒寬系數(shù) 查文獻(xiàn) 1 表 按齒輪相對(duì)軸承為非對(duì)稱布置，取 ＝0 ．6d小輪齒數(shù) 4Z大輪齒數(shù) ＝ 圓整取55 ????Zi齒數(shù)比 ＝u//傳動(dòng)比誤差 誤差在 范圍內(nèi)03./?%5?小輪轉(zhuǎn)矩 mNT??174載荷系數(shù) 由式（8－54）得K??KKVA???使用系數(shù) 查表 8－20A動(dòng)載荷系數(shù) 查圖 8－ 57 得初值VVt齒向載荷分布系數(shù) 查圖 8－60 ?K齒向載荷分配系數(shù) 由式 8－55 及 得?0????? cos)]/1/([54Z??? ＝[－(1/23+1/36)]=查表 并插值 ＝?K 則載荷系數(shù) 的初值 ??t 彈性系數(shù) 查表 HRC 56～62HBS 245～275smvt/9?公差組 7 級(jí)＝0 ．6d?=234Z＝415＝合適＝＝＝?K＝??t 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 16 頁(yè) ＝ 節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 查圖 8－64HZ0,021??x?重合度系數(shù) 查圖 ?????許用接觸應(yīng)力 由式 得698?＝??H?HLimSZ/??接觸疲勞極限應(yīng)力 查圖 8－6954Limi?、應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式 得??708? ??hnjLN 915 ?u則 查圖 得接觸強(qiáng)度得壽命系數(shù) 121?NZ硬化系數(shù) 查圖 及說(shuō)明 ?Z接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 按高可靠度查 取HS6.~?HS?? 22 /???故 的設(shè)計(jì)初值 24 ????????????t齒輪模數(shù) 取mZdmt 3//4??小齒分度圓直徑的參數(shù)圓整值 ＝td493??Z圓周速度 v 60/?nt?與估取 很相近，對(duì) 取值影響不大，不必修正smt/9?VK＝， VtK5.?t小輪分度圓直徑 td4＝＝＝?24/170mNHLim??58i9410.??521NZ＝1?6.?HS＝190mmtd49?mt2074sv/.? 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 2022 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 17 頁(yè)惰輪分度圓直徑 369415???mZd中心距 a????2824?齒寬 ????td?惰輪齒寬 55b小輪齒寬 ??~4?齒根彎曲疲勞強(qiáng)度效荷計(jì)算??3由式 68???FSFFYmbdKT????????42齒形系數(shù) 查圖 小輪?Y4 大輪 5?FY應(yīng)力修正系數(shù) 查圖 小輪?S 4S大輪 5?重合度系數(shù) ,由式 ???????許用彎曲應(yīng)力 由式 8－71