【正文】 置的數(shù)量和位置影響[21]，比如塑件較大，澆口數(shù)較少或者澆口位置不合理，相應(yīng)的塑件的變形量就會(huì)加大，而且壓力也要變大?？紤]本零件壁厚是比較均衡的零件[37]，在使用性上，需要一定的精度控制來(lái)達(dá)到裝配，但零件燈罩的外殼，其實(shí)成型時(shí)的非正常變形并不大，所以本方案合理[21]。但選擇成型機(jī)時(shí)，也不能單按注塑量來(lái)決定，同時(shí)還要綜合考慮，比如鎖模力，模具的最大安裝尺寸等方面。 部分國(guó)產(chǎn)塑料注射成型機(jī)型號(hào)及技術(shù)參數(shù)型 號(hào)XSZY125XSZY250（B)XSZY300理論注射量(最大)/cm3106250320螺桿(柱塞)直徑/mm455060注射壓力/MPa150130175注射行程/mm160160150注射時(shí)間/s2塑化速度（g/S）19鎖模力/kN90018001500最大成型面積/cm2360500650模板行程/mm300500340模具高度（最大)/mm300　400450(最小)/mm200200285模板尺寸/mm300*400　598*520　620*520拉桿間距/mm260*360448*370400*300合模方式液壓液壓液壓 型腔數(shù)目、配置及分型面本課題為燈罩外殼的注塑模設(shè)計(jì)，精度較高，成型工藝復(fù)雜，形狀結(jié)構(gòu)還算比較簡(jiǎn)單[15]。型腔布局由圖所示。因?yàn)楸灸＞叩亩０逅蜕夏０宓慕Y(jié)合處在工作生產(chǎn)時(shí)不會(huì)分開(kāi)，在相對(duì)的比較下，單個(gè)分模面的塑料模更加方便排出空氣Error! Reference source not found.。 側(cè)向抽芯分型 模架選定及組合形式依照塑件的外形尺寸和壁厚而結(jié)合型芯型腔所設(shè)計(jì)的尺寸Error! Reference source not found.，它們的尺寸可選擇B=120mm，L=240mmError! Reference source not found.，因?yàn)槲覀兊倪@個(gè)塑件采用推桿推出和推筒推出的方式，在選用的定模和動(dòng)模均由三塊模板和一些板塊來(lái)組成Error! Reference source not found.. 由本設(shè)計(jì)的情況分析，選擇模架。JCT型模架，是龍記集團(tuán)的FCI型號(hào)標(biāo)準(zhǔn)模架，這個(gè)模架系統(tǒng)是采用的標(biāo)準(zhǔn)龍記FCI模架，龍記模架，適合點(diǎn)澆口的澆注系統(tǒng)，頂桿頂出機(jī)構(gòu)，也適合有滑塊和斜頂抽芯機(jī)構(gòu)的模架。定模座板：300. mmX350. mmX35. mm脫料板：250. mm X350. mm X25. mm定模板：250. mm X350. mm X110. mm動(dòng)模板：250. mm X350. mm X80. mm墊塊：48. mm X350. mm X80. mm推桿固定板：150. mm X350. mmX15 .mm推桿底板：:150. mm X350. mm X20. mm動(dòng)模座板300. mm X350. mm X35. mm第五章 模具機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與校核 澆注及排氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則方面，首先就是要保證能夠充填滿整個(gè)模具型腔，然后，再是充填時(shí)需要平衡，并且還要設(shè)計(jì)冷料穴來(lái)儲(chǔ)藏冷掉的凝料。 分流道形狀我們選擇的ABS原材料的流動(dòng)性較好，所以取分流道取寬度7mm。橫截面非常小，塑料的表面粘度痕跡明顯降低，且流動(dòng)性增強(qiáng)，對(duì)空腔的填充有所幫助[29]。則點(diǎn)澆口寬度： 式（52）點(diǎn)澆口寬度：。②半球形結(jié)構(gòu)的主要通道（1 ~ 2）mm，根據(jù)注塑機(jī)球體半徑為 10mm，那么設(shè)計(jì)的澆口套球腔半徑= 10+ 1= 11mm。澆口設(shè)計(jì)原則根據(jù)下面幾條：A. 盡量縮短流動(dòng)距離比；B. 澆口盡量對(duì)外觀要好；C. 保證材料的收縮性能好；D. 降低注塑的熔接線痕跡。即： 式（54）： 鎖模力校核公式代數(shù)意義F0P核A分 式（55） 式中 n 型腔數(shù)目 A1單個(gè)塑件在模具分型面上的投影面積 A2澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積 n=1 = = 式（56）根據(jù)型腔平均注射壓力25mpa，,。對(duì)于一個(gè)單獨(dú)的分型面模具，模具開(kāi)啟行程檢查公式[8]： 式（58）式中 S——注射機(jī)最大開(kāi)距 H1——推出距離 H2——留到和產(chǎn)品的總高度。 冷卻系統(tǒng)本次設(shè)計(jì)中，根據(jù)模具的具體結(jié)構(gòu)，采用了環(huán)繞式的水冷缺系統(tǒng)。模具冷卻系統(tǒng)計(jì)算如下列所示：根據(jù)熱平衡計(jì)算，在單位時(shí)間內(nèi)，當(dāng)熔體凝固時(shí)，熱量等于冷卻水的熱量。所以在考慮到模具機(jī)構(gòu)，盡量要接近結(jié)果分析。所以我設(shè)計(jì)了推桿和推管頂出機(jī)構(gòu)，來(lái)實(shí)現(xiàn)塑件的脫模，附帶的，定模側(cè)還有脫口部螺紋的側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)，也可以在完成側(cè)抽芯的時(shí)候，提供頂出脫模的力。 推桿機(jī)構(gòu)具體設(shè)計(jì)Error! Reference source not found.（1）、推桿布置該燈罩外殼塑件采用了3根直徑3MM的帶有臺(tái)肩形圓柱形截面推桿Error! Reference source not found. 和兩根直徑4mm（）的推管，這一類(lèi)的推桿非常均勻地排面在產(chǎn)品最大內(nèi)部面上，這樣讓制品所受的推出力能夠均衡Error! Reference source not found.。 本模具的推出機(jī)構(gòu)布置Error! Reference source not ：圖 推出推管推桿位置圖圖 推出安裝圖! Reference source not found.我們?cè)O(shè)計(jì)的側(cè)向脫模抽芯機(jī)構(gòu)Error! Reference source not ! Reference source not found.，也可以將它們叫做側(cè)向軸心機(jī)構(gòu)或者是側(cè)向面分型機(jī)構(gòu)Error! Reference source not found.。 我們把它們從動(dòng)力來(lái)源上區(qū)另分開(kāi)，有些為機(jī)動(dòng)力來(lái)自側(cè)向側(cè)滑塊機(jī)構(gòu)和液壓（氣壓）側(cè)向側(cè)滑塊機(jī)構(gòu)Error! Reference source not found.。= 式（515）在我們這個(gè)論文里S=6mm，就能達(dá)到我們的抽心需要的行程了Error! Reference source not found.。 型芯二維圖B. 型腔。注塑機(jī)頂棍退回，頂出機(jī)構(gòu)，在復(fù)位桿和彈簧的作用下，完成復(fù)位。這對(duì)我今后不管是工作中學(xué)習(xí)中都是很大的幫助，讓我有很全面系統(tǒng)來(lái)處理問(wèn)題分析問(wèn)題。參考文獻(xiàn)[1] 祝鐵麗. 注塑成型制品收縮率預(yù)測(cè)理論與方法的研究[D].大連理工大學(xué),2002.[2] 石憲章. 注塑冷卻數(shù)值分析方法的研究與應(yīng)用[D].鄭州大學(xué),2005.[3] 涂維青. 基于ANSYS Workbench的注塑模具剛強(qiáng)度分析系統(tǒng)開(kāi)發(fā)[D].河南工業(yè)大[4] 學(xué),2013.[5] 高茂濤. 基于實(shí)例的注塑模具CAD/CAE的應(yīng)用研究[D].湖南大學(xué),2012.[6] 陳桂華. 洗衣機(jī)服務(wù)板注塑模具設(shè)計(jì)與成型數(shù)值模擬[D].鄭州大學(xué),2013.[7] 許柳青. 特征技術(shù)在注燈罩及其模具設(shè)計(jì)中的應(yīng)用研究[D].湖南大學(xué),2001.[8] 張君. 基于CAE技術(shù)的注塑模澆注系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)[D].合肥工業(yè)大學(xué),2003.[9] 陳志新. 塑料注射成型工藝模擬[D].昆明理工大學(xué),2004.[10] 吳宏獻(xiàn). 蛋糕蓋注塑模的設(shè)計(jì)與制造[D].湖南大學(xué),2014.[11] 何兆鳳. 汽車(chē)轉(zhuǎn)盤(pán)模具CAD/CAE/CAM[D].齊魯工業(yè)大學(xué),2012.[12] 郝彥琴. 汽車(chē)滑動(dòng)支座模具設(shè)計(jì)研究與工藝參數(shù)優(yōu)化[D].長(zhǎng)沙理工大學(xué),2013.[13] 許荔珉. 基于CAE的注塑模開(kāi)發(fā)技術(shù)研究[D].上海交通大學(xué),2007.[14] 程偉. 汽車(chē)雜物盒非等體積共模注射成型系統(tǒng)優(yōu)化[D].合肥工業(yè)大學(xué),2007.[15] 周士沖. CAE在薄殼件注塑成型澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[D].江蘇大學(xué),2006.[16] 王艷霞. 飲料瓶蓋注塑模熱流道方案建模技術(shù)研究及應(yīng)用[D].浙江大學(xué),2005.[17] 王紅偉. 基于MPI的注塑模計(jì)算機(jī)輔助分析及CAx集成技術(shù)研究[D].昆明理工大[18] 學(xué),2005.[19] 王穎. 基于知識(shí)的注塑模CAD/CAE集成系統(tǒng)研究[D].天津大學(xué),2003.[20] 王建和. 灌水器精密注塑模具設(shè)計(jì)理論與方法[D].華中科技大學(xué),2006.[21] 趙燕. 基于KBE塑料注射模具報(bào)價(jià)系統(tǒng)的研究開(kāi)發(fā)[D].青島科技大學(xué),2007.[22] 黃先. 大型精密注塑模具熔體充模流動(dòng)CAE優(yōu)化分析[D].四川大學(xué),2007.[23] 譚安平. 汽車(chē)保險(xiǎn)杠的流動(dòng)平衡分析及模具技術(shù)研究[D].重慶工學(xué)院,2008.[24] Babur Ozcelik , Ibrahim Sonat. Warpage and structural analysis of thin shell plastic in [25] the plastic injection molding[J]. Materials and Design. [26] 董磊磊. 帶嵌件塑料件高光無(wú)痕注塑成型數(shù)值模擬研究及模具設(shè)計(jì)[D].青島科技[27] 大學(xué),2014.[28] 廖鈴鋼. 基于Moldflow注射成型及模具優(yōu)化設(shè)計(jì)[D].武漢輕工大學(xué),2014.[29] 朱圓圓. 注塑模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及注塑成型數(shù)值模擬研究[D].新疆大學(xué),2009.[30] 李艷艷. 基于UG的注塑模具研究[D].華北電力大學(xué),2012.[31] 馮桂香. 基于CAE的汽車(chē)配件成型特性分析[D].浙江工業(yè)大學(xué),2011.[32] 李吉泉. 塑料注射成形工藝穩(wěn)健設(shè)計(jì)的研究與應(yīng)用[D].上海交通大學(xué),2008.[33] 鐘興. 汽車(chē)門(mén)內(nèi)襯板無(wú)流道注塑成型的數(shù)值模擬[D].青島理工大學(xué),2009.[34] 楊文華, 楊霞, 鄭世清. 聚碳酸