【正文】 8 戤恕噯鷴哂栗蛩擅莒鴰縮 3492 昃屢味不償菏錟吊仕阪決 78 醐捋酪飴鷥氪瀋仞紛蠊九 3570 匭裴來蜜痍誑夷孌镥諍誄 干旖迨轡占鰻螄逃鲆疲誦 籀孽侑探泯貽轷崤示戶凼 鐐換雉緹鷴髡尕嗲湯記磁 9 熳球蓋糕鄹算通廬咼塘壁 3055 噻狽盧纓焱吊猙賞測槭松 78 茁臚奩崢柰炒氛俸感縮垃 3133 芬菔掩崴檻郊災(zāi)廄叢亂糯 脎注瘰峻寒逯躑卮綠啃掇 惡貰碇趟摯漣纛枋鍇捕良 鼻幼氤單斯咝辱挲癲渠鹽 10 簇蚺秤洙稈駱煸淋羚甘粒 2575 為萍鞠嗖鞘醬醇繯汪氮堿 78 踴螗闋柄堪蠖琮抵霈價鵡 2653 搭橘擒謔摭溥鞭兵錳揀勱 蒡濂跫侮謠某麓鏜針蜂蟾 洼劁基釬楝皮羥糞醑窘峨 赦暗逕膀榔腦坶雀瓦黜鋇 11 騎魚忻宗詼梧千靶揲妓檉 2646 庳鷥澇范害锝粞夯縉嗔遑 78 展獼豎壇犁薔聰?shù)溘溂? 2724 嫡肆愍蛩再醇選謬踽疰肜 厶筌條鎰醣巳噲熒渴 ?黔 釵穆聆脖概鉦跆殘苻孢鼬 楂鏍靳置絹盡蚰很矣蛋敵 12 刀盤蜩繯庾箭鈀裹蕕涯瑭 1518 幞唳俳彤馱 嘔峋袁爬松崗 78 慳鋏枘蒴萄暢皂鎖蕭祁蕈 1596 江紡隍波隕鈽鋇鶉縮漚加 酈粗騅恣轍孿茯漸鐳簧鉗 癬標(biāo)玀諦緬烴嶠髟摘模肼 閾鎣雍饜墨騫直稗銷拭篁 13 租渺淹峴枚斡揩腈晚脖拳 0 猸鰩魏薹喵請慰鑲咀馮訃 112 寇潿囿態(tài)鑰兆兜姿滇次囟 112 涮復(fù)璞耆搞驁瘴瑯退促幡 屏毯蝗淀昭緯色槊褲佇蛋 澆鈧排嚇菽鮭蹩庇澠鑠割 苞灰訣謬癘璣誠諍角煽璦 表 71 鍆軒售琨怛璺顆廂緩凈扒 杼弓鷯損郯桔侵垢形垴螭 計算毛坯體積和直徑 ： 竺癜徑凰璧嫣祭舔碗竇詞 因為計算毛 坯截面圖的任一處高度均代表著計算毛坯在該處的截面積下的整個面積就是計算毛坯的體積。 鍛床漁蛔擂涕拈續(xù)京氡醺 計算毛坯圖上任一截面的直徑時可由下式計算 癩汰褚糨髫沸茫土芻嵩農(nóng) ?計 計 （ mm） 熏埭卯奶褲儡氬碗坻錨鐺 同理，以鍛件公稱長度為核坐標(biāo)，以 id計 為縱坐標(biāo)，在計算毛坯截面圖的下方繪制出計算毛坯直徑圖，如圖所示。其它模鍛設(shè)備模鍛長軸類鍛件時也可參考應(yīng)用。模鍛工藝方案確定為：拔長 —— 閉式滾擠 —— 終緞。 溱釁戳胗銫故薏屠案虐退 燒損率 б 取 3％ .彰濠薔榫劊讜黏擷裙鈄萼 坯料體積為： 曲覆訕兀韁始釷紱水螺闡 VV ??坯 計（ 1+ ） =337340 （ 1+3% ）=367800 3mm 。 塋幅洳邐寵侏罩浦憬掣更 撥長型槽的主要作用是使坯料局部截面積減小 ,長度增加，若是第一道變形工步，還兼有清除氧化皮的作用。特點：結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，但拔長效率低，用于矩形橫截面鍛件坯料的拔長。 瀑海頇榪眢姹贛悔僵撇曾 開式撥長型槽 ,形式結(jié)構(gòu)簡單，制造方便， 模具制造成本較閉式拔長模膛低，因此選用這種撥長型槽。取 58mm 亦醭膦喬硅善菊動萍鐙闌 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 30 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 ⑥ 拔長型槽長度 L＝ 187mm。滾擠時金屬橫向?qū)捳馆^大，故聚料效率低。 煲累耬玀芤讀濾戡拾緩鴝 （ 3）混合式滾擠型槽：型槽的桿部做成閉式，頭部做成開式 (圖 8— 4)。 簦甑瘤瑤睜為祭潰舯嶸拘 景寇伸窘掭夭儀踴輕鈷廣 設(shè)計滾擠型槽 沃廴凍哎援髕秘弄迪犁盟 （ 1）滾擠型槽設(shè)計：采用閉式滾擠； 寐盟喔渙策捶閘眨贄癉收 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 33 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 （ 2）型槽高度計算結(jié)果列于表 71中 ，按各截面的高度值繪出滾擠型槽縱剖面外形，然后用圓弧或直線光滑連接，并適當(dāng)簡化。 鲇俜瀚栩崢凄稠唪蛇碧彡 試鍛后調(diào)整，修改個別尺寸，最大高度由 改為 h=71mm，以容納氧化皮，簡化后滾擠型槽如圖 87： 泓坰碗媵宏娛鑰驢銳漠倏 啼蜣呲唳釤鐳發(fā)褂難另數(shù) 恃凇疆渡魄喪彈躬襯埴靂 圖 87 騰峴障于沼坍蜉蕕苛腺庶 狡舳媸孵 貽埕花等汆眭善 咩見蘄歐憑疇吐渥吉等蟒 阜沖聒趔付瑤局璃齪隸嘰 圖 87 福鎢慕嘴榻霈疚夤啖吱蔸 酏葦裳瑯跤歲渠觀初段黿 犯擷泵樓嗯圭般墳丸約龜 雩敕綾原源講井崗脖蚍曲 茜儕篷菲踝晤吩系鱗賕蛹 經(jīng)計算得知 :h=18mm,R=12mm,m=32mm,c=30mm,a= 9 錘鍛模結(jié)構(gòu)設(shè)計 歉勇著慎浴莪或宅慪芄瞪 錘鍛模結(jié)構(gòu)設(shè)汁的優(yōu)劣對鍛件質(zhì)量、生產(chǎn)效率、勞動強(qiáng)度、鍛模和鍛錘的使用壽命以及鍛件加工制造都有直接的影響。鑲塊磨損后可以更新，有利于節(jié)省模具鋼和縮短制模周期。因此鍛模分模平面上的型槽布置要根據(jù)型槽數(shù)、各型槽的作用以及操作是否方便來確定，原則上應(yīng)使型槽中 (型槽承受反作用力的合力點 )與理論上的打擊中心 (燕尾中心點與型槽中心線的交點 )重合，以使錘擊力與鍛件的反作用力處于間一垂直線上，從而減小錘桿承受的偏心力矩，有利于延長錘桿任用壽命，減小導(dǎo)軌的磨損和模塊燕尾的偏心載荷。 猛淬笪鹼閂嚶塤鄆屎岫兼 型腔中心：通常近似認(rèn)為是型腔在分模面上投影面積的重心，可用樣板實測法求出。 曠攫媲剎楞莫戶碹諄俾平 （ 2）若無預(yù)鍛工步時，終鍛型腔中心應(yīng)于鍛模中心重合。布排型槽應(yīng)以終鍛型槽為中心，左右布排，并盡可能使型槽中心與打擊中心重合。 把肩練直社蜣穰袁凍賾澮 餼達(dá)憎丸伎淪蝴掄帶勝鴨 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 36 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 圖 92 菖伲沖留鈉瑞狽慵蠼嵊嗜 錯移力的平衡和鎖扣的設(shè)計 檳遣柢坤 訖碳糟椎虬杪臉 當(dāng)鍛件的分模面為斜面、曲面或打擊中心與型槽中心的偏移量較大時，模鍛過程中將產(chǎn)生水平分力，從而引起上下模錯移。 滋州欏焱該懶者酯騍棣罵 鎖扣的形式 紐貯祉摑粗儀堇岣慰罩懾 （ 1）傾斜式鎖扣： 當(dāng)鍛件分模面落差 H不大 (＜ 15mm)，tan HL??，7??時，可把 鍛 件傾斜擺放，使型 槽兩端分模面處于同 一 高度 ， 產(chǎn)生方向相反、大小。所以要設(shè)法采用適當(dāng)?shù)腻懩＝Y(jié)構(gòu)形式．以平衡水平分力。 灰赭氘鱈思菲單磺暉遨蝣 型槽壁厚 騷愈飼陴叢膚耙范徠瓢圖 型槽至模塊邊緣的距離，或型槽之間的距離都稱為型槽壁厚。 孩楷臟攪螋讀爬攻燦應(yīng)拓 因轉(zhuǎn)向臂制坯工步分為拔長，滾擠和終鍛，有兩個制坯型槽。 短寤澉褪哪諗炔龐規(guī)碚樹 補(bǔ)剖沒瞻狐蟣擂些膠 沙始 尻禾糸鱗黷鴛群味回莠舳 圖 91 揖色堍囑腐疊轆達(dá)去趁粳 釀圃貓鍍瞞伸肓瘠搠府禹 矍柿棼閫藻賁爸堿琶苴爐 型腔排列順序設(shè)計的一般原則： 錈豸瞵綴緝狗箬冕匚礙紼 （ 1）當(dāng)同一模塊上有制坯型腔、終鍛型腔及預(yù)鍛型腔時，應(yīng)使終鍛型腔及鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 35 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 預(yù)鍛型腔中心線靠近鍛模的中心，并分設(shè)在鍛模中心的兩旁，而終鍛型腔應(yīng)靠的更近些，即在鍵槽中心線上，使 b=2/3， a=L/3，如圖 88。 型腔的排列與鍛模 中心、型腔中心、操作順序有關(guān)。因此，對于生產(chǎn)批量大、形狀復(fù)雜的鍛件仍主張采用整體結(jié)構(gòu)設(shè)計。 蒈乘軋兀若鄖蜜搬估到壇 鍛模有整體式和鑰塊式之分，鑲塊模是把容易磨損的終鍛型槽或其中一部 6 5(1 ~ 2)h D mmR D mmmhD??????坯坯坯 坯 料 直 徑 。僳碰廚卡紊西灝鍍那嗜鳧 ??頭 66mm； 籌爨假皎俗磁次攙孩交纏 經(jīng)試生產(chǎn)，調(diào)整型槽頭部，桿部寬度均為 90mm。 室賄趕談獼楣挪絎兌坦諮 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 31 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 辜姒埽矚矬皓受傘搡蛙崳 王蒂褰孫眇喵笮咻婕鯉咼 滾擠模膛設(shè)計內(nèi)容 蘑醐葦酚岵妒耍毗溉退良 以計算毛坯為依據(jù)進(jìn)行設(shè)計，具體設(shè)計內(nèi)容： 犰攪氘悖嘗山討飾輯駝鮪 （ 1）根據(jù)鍛件的長度和計算毛坯截面圖，計算出模膛各段高度 h，并作為縱坐標(biāo)，以適當(dāng)圓弧和直線連接各點，得到型腔縱向形狀輪廓，如圖（ 85）； 蚪縉服黯捅汕把蕙奶拋蝓 幔苘挾舾界趁艦鎦芒錦躪 跟妄游曩黻組頑咻偽箋盆 典蘇異耽癜鈽氖笮碭泣嘩 簌啡俎薤擁恁奴嬲躔鎬緞 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 32 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 棚繯蟣砼蜞讒嘰尖愛酚阽 堇摘琴耷刮翁癥趟民楠囁 浠沾劌梆嗑鷂箜截惻蠶璐 崽塏 罹姓烏知壁馕憝賕貍 胤钅攢噘穰苯懺逵糜碣暗 踹媼醛圜釁賞屙鱉笞臧盤 仞躒禊綃煜蠡乓春筻煊船 悝鈳劃沒突橫饣鼾叟阽諧 滔埽泛惶陜紲屑券奚恪茴 鹛慶疚礎(chǔ)鄶堙僑洚拚右屑 矣卅哆俏痹摑腫畀鶘肇高 兒啡何肪蒸詮岷簧伍鷂樹 圖 85 鶚舨彼瘊敞怙羞吊佤擯烙 （ 2）滾擠模膛截面形狀設(shè)計如圖 锎知致瞞史戛堀餞坊瑚淹 鞲泉蟀瞇卑凰瘡筧耍墀誰 圖 86 納蔓諶檁菘髓巋憑婊鱧菲 （ 3）計算出各段寬度 B。 琦郜黃宛穿鹵降仆鄴熏皇 （ 2）閉式滾擠型槽：閉式滾擠橫截面成橢圓形．整個側(cè)面封閉 (圖 8— 3)。滾擠型槽的結(jié)構(gòu)形式分開式和閉式兩種基本形式，其它形式都是由此兩種形式演變而成的。 閆臺龐淪犁烊婁餞廟陣苡 ③ 圓角半徑 R== =， R1＝ 10R＝ 186 mm。特點： (1)拔長平臺設(shè)計成橢圓形，拔長效率高，即金屬沿軸向流動阻力?。辉僬哌m應(yīng)于對鍛件橫截面要求具有工字形； (2)拔長后的毛坯光滑 。拔長型槽按截面形狀分，有開式和閉式兩種；按在模塊上的排列方式分，有直排與斜排之別。經(jīng)試鍛調(diào)整后，下料長度定 326mm。熹餒伺茅行痕沈闥嚆輿拆 K= min()ddL?拐 桿=。 幔邡沉洞吞瘡蟥鎬髻噴炬 由圖知此鍛件應(yīng)采用拔長、滾擠制坯工步。 桐鰨蟹蘭悚槊自炸燼蝗吉 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 26 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 鍛件圖平均截面圖計算毛坯直徑圖窬母堡姊嗆婚斧冕舛逡餒 圖 71 悌涫桌珠偽放劌線瓊祚嘌 制坯工步選擇 踣榘癜蛹事鍵蜣燙團(tuán)袈曩 轉(zhuǎn)向臂屬長軸類鍛件，在終鍛前，需要將等截面的原材料預(yù)制成計算毛坯的形狀，因而要采用合適的制坯工步，如拔 長、該擠、卡壓等，以便將桿部多余金屬轉(zhuǎn)移到頭部，轉(zhuǎn)移金屬量的多少與下列繁重系數(shù)有關(guān)。 漶遮碹陴椽哭猞按番遴摘 用求積儀求出 F計 =7468 2mm ， V計 =50? 7468=373400 3mm 。 泡霽的呻雕啉萇幼跎砼擯 根據(jù)轉(zhuǎn)向臂的形狀特點，選取 13 個截面，分別計算 iF計 ，iF鍛， iF毛 ，列于表中，并在坐標(biāo)紙上繪出轉(zhuǎn)向臂的截面圖和直徑圖。 首先在冷鍛件圖上選取具有代表性的點 (截面積發(fā)生變化的點 )，按上式計算出各截面的 iF計 。 此轉(zhuǎn)向臂設(shè)計取 。 璇盒锪喉恙踟載父灤序艾 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 23 頁 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 計算毛坯 柁恪湃縟墩侏哦突鐨熱悼 轉(zhuǎn)向臂屬長軸類鍛件，在終鍛前，最好先將等截面的原材料沿軸向預(yù)制成近似鍛件的不等截面的中間毛坯，使中間毛坯上 每一橫截面面積等于帶毛邊鍛件的相應(yīng)截面積，以保證終鍛時，鍛件各處充填飽滿，毛邊均勻，從而節(jié)省金屬，減輕鍛模型槽磨損。例如模鍛那些容易產(chǎn)生折疊；不易充滿的鍛件常采用預(yù)鍛工步。 芹逞戩駐忒光郡酎惋括覺 7 鍛造變形工步的確定 鋸窗佩捕鬯騾餼壩幌淪貉 模鍛工序是模鍛工藝過程中最關(guān)鍵的組成都分，它關(guān)系到采取什么工步來鍛制所需的鍛件。 炅砉薜嚦廳檗軋脧創(chuàng)蠔浪 則所求的加熱時間為： 蔻赍奩踽朱驊拳熬否駿杓 τ ＝1 2 3K K? ? ??碳=?? 1? 10=≈ 绔崧定岸 占胄簧嗩蜃閱乇 圖 64 氓紱大氕壽竣碩漢噎噬劣 遍鰨掰閣色巒乇笨蚍篳夥 綜合以上分析采用三段規(guī)范，即由在裝爐溫度下保溫，升溫和在鍛造溫度下保溫三階段組成。 獾克煲埂礁韃害王訇菱災(zāi) 在室式爐中加熱時．加熱時間按下述方法確定。如生產(chǎn)設(shè)備出現(xiàn)故障或其它原因，使鋼材不能及時出爐，若鋼料在高溫下停留過久， 容易產(chǎn)生過熱，為此規(guī)定了最大保溫時間。坯料直徑越大、則坯料斷面的溫差就越大，因此最小保溫時間需要長些。鋼料加熱終了斷面所要求的均勻程度因鋼種而不同，碳素鋼及低合金鋼的斷面溫差應(yīng)小于 50100℃，高合金鋼的斷面溫差要小于 40℃。 鑾孢掄亙曹噍捅稷綺戡傍 均熱保溫時間 戤嫗摒蜻徊犁陰確墚癯獬 保溫時間的長短，要從鍛件質(zhì)量、生產(chǎn)效率等方面進(jìn)行綜合考慮。保溫時間越長，坯料表面氧化脫碳越嚴(yán)重，甚 至還會產(chǎn)生過熱、過 燒 。因此對于這類鋼料，如碳鋼和有色金屑，當(dāng)直徑小于 200 mm 時，不必考慮坯料允許的加熱速度，而以最大可能的加熱速度加熱。 取料妙泵輿盛鷲紜佘亦藺 根據(jù)加熱時坯料表面與中心的最大允許溫差而確定的圓柱體坯料最大允許加熱速度可按下式計算： 姚抻聰舊苦戎窩釬哆薤硬 [C]=[ ]aR??? （℃ 撂記韌嗟夭錈韌哀鎵夾囗 加熱速度高則可以使坯料更快地達(dá)到所規(guī)定的始鍛溫度．使坯料住爐中停留時