【正文】 能軋制的帶鋼厚度公差、產(chǎn)量和產(chǎn)品種類，填補(bǔ)了四輥式軋機(jī)和二十輥軋機(jī)之間的空白Y型軋機(jī)也是一種特種結(jié)構(gòu)的軋機(jī)，這種軋機(jī)也是為了軋制高強(qiáng)度合金鋼而發(fā)展起來的，但只有在個別情況下才使用它，目前已不在制造這種軋機(jī)。HC軋機(jī)通過中間輥軸向移動不同位置，可以大幅度減小軋制力引起的工作輥撓度，既防止工作輥彎曲。C．降低能耗20%。當(dāng)中間輥移動量為最佳時，即所謂的NCP點（non control point），這時工作輥撓度不再受到軋制力的影響，軋機(jī)理論上橫向剛度為無限大。(2) HC軋機(jī)控制裝置HC軋機(jī)只能改善帶材橫向厚度差和板形，而縱向厚度精度則與四輥軋機(jī)相同，它取決于AGC裝備水平。AGC裝置的應(yīng)用已經(jīng)相當(dāng)普通，ASC裝置沒有普遍采用，主要原因是ASC裝置投資費用高，使用效果亦不很明顯。(2) 由于使用了工藝最佳化工作輥而能夠獲得最大壓下量。(6) 總的利用率高。（）。編制金屬平衡表的目的是確定出為完成年計劃產(chǎn)量所需的投料量。（2）退火機(jī)組　罩式退火機(jī)組 配料→裝爐→扣保護(hù)罩→（熱或冷）清洗→扣加熱罩→點加熱爐→退火（加熱、保溫、冷卻）→出爐→最終冷卻。b）縱切機(jī)組 開卷→裁條→引帶→剪切→卷取。 罩退原料規(guī)格名稱參數(shù)帶鋼寬度/mm800～1630帶鋼厚度/mm～鋼卷內(nèi)徑/mmФ610鋼卷外徑/mmф1100～2100鋼卷最大重量/t30（2）設(shè)備技術(shù)參數(shù)1）： 罩式退火爐規(guī)格設(shè)備名稱加熱罩/個內(nèi)罩/個冷卻罩/個爐臺/個HUGF2500～4900264523452）： 罩式退火爐技術(shù)參數(shù)名稱方式或數(shù)據(jù)退火方式單垛罩式退火最高退火溫度/℃760最大裝爐量/ t130燃料混合煤氣單位燃料消耗/千卡/噸～105機(jī)組燃料最大負(fù)荷/ GJ/h 平整機(jī)組 參考鞍鋼冷軋2線，平整采用單機(jī)架四輥式平整機(jī)[7]。（1）原料和成品的規(guī)格 。 熱鍍鋅機(jī)組原料和成品規(guī)格名稱入口出口帶鋼寬度/mm800～1630800～1630帶鋼厚度/mm～～鋼卷內(nèi)徑/mmФ610ф610鋼卷外徑/mmф1100～2000Ф1100～2000鋼卷最大重量/t3030原料材質(zhì)冷軋低碳鋼和熱軋酸洗帶鋼（2）設(shè)備技術(shù)參數(shù)。冷軋板帶鋼壓下規(guī)程的制度一般包括原料規(guī)格的選擇，軋制方案的確定以及各道次壓下量的分配與計算。軋制時先采用低速度穿帶（1~3m/s），待通過各機(jī)架并由張力卷取機(jī)卷上之后，同步加速到軋制速度，進(jìn)入穩(wěn)定軋制階段。冷連軋的最高速度限制，主要是由軋制工藝潤滑和冷卻能否保證帶鋼表面質(zhì)量和板型。vRi 各機(jī)架前滑值的確定機(jī)架號12345前滑值，%52220在各機(jī)軋出厚度hi，末架軋出厚度hn，前滑值已知，則任一機(jī)架的輥速為：VRi=hn實際生產(chǎn)中若張力過大會把帶鋼拉斷或產(chǎn)生拉伸變形，若張力過小則起不到應(yīng)有作用。它除了具有HC軋機(jī)的特點外，主要增加了中間輥彎輥裝置。 摩擦系數(shù)表機(jī)架數(shù)1＃2＃3＃4＃5＃摩擦系數(shù)0．080．0550．0550．0550．055各個道次的軋制壓力的步驟說明如下：第一道：由原料開始軋制，壓下量為△h=. 占冷軋總壓下率的15%。則平均壓下率為ε=+=40%+%=%根據(jù)典型產(chǎn)品Q235的含碳量查找對應(yīng)的加工硬化曲線可知：=780MPa平均單位張力： =(100+100)/2=100MPa =700125=797MPal===計算 fl/=(fl/)2=計算a=8(1u2)/ πE (u= E=210GPa) =因此 2af( )/ ( f= )= 2797/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/ =查表得：ex1/x=故 =797=925MPa由fl′/ = → l′=P總=B l′=1300925=14262KN第五道：壓量為△h=. 出口總壓下率為50%。]=73 kg/mm2工作輥輥頸直徑d1=(～) Dg=240mm工作輥輥頸長度l1=(～) d1=240mm中間輥輥頸直徑d2=(～) Dg=250mm中間輥輥頸長度l2=(～) d2=240mm支撐輥輥頸直徑d3=（～）Dzh=630mm支撐輥輥頸長度l3= (～)d3=530mm輥頭采用滑塊式萬向接軸輥頭，其主要尺寸如下：D=Dmin10=46010=450mm 輥頭厚度s =(～)450=125mm一個支叉寬度b =s=125mmc=（～）b=125mma=（～）D1=450=270mm輥頭總寬度b0=斷面系數(shù)= 接軸鉸鏈中心到危險斷面的距離X1 ==135mm接軸角：α=80軋件寬度：B=1300mm支撐輥壓下螺絲間的中心距Lzh=2230mm中間輥壓下螺絲間的中心距Lg=1940mm工作輥壓下螺絲間的中心距Lg=1940mm工作輥與支撐輥的其他部分尺如下圖 軋輥尺寸五機(jī)架連軋機(jī)組各機(jī)架需要校核的具體數(shù)據(jù)如下：表 連軋機(jī)組軋機(jī)校核數(shù)據(jù)機(jī)架軋制壓力/kN電機(jī)功率/kw轉(zhuǎn)速/ r/min前后張力差/kN一98991550033160二136921550035330三140891550042610四14262155004860五102161550051970　咬入能力的校核軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制，必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以要對咬入條件進(jìn)行校核。由于=176?！≤堓亸?qiáng)度校核1)支撐輥強(qiáng)度校核 因為第四架的軋制壓力最大，所以校核以第四架為例：輥身中央處承受最大彎曲力矩：Mzh =P(Lzh/4－Ls/8)=103（2230/41700/8）=108 Kg?mm輥身中央處產(chǎn)生的最大彎曲應(yīng)力：σmax=Mzh/(Dzh3)=108/(11503)= Kg/mm2σmax＜[σ]輥頸危險截面在輥頸與輥身聯(lián)接處，此處彎矩為：M2=Pl3/4=103530 /4=108kg?mm該危險端面的彎曲應(yīng)力為：σ2=M2/(d23)=108/(6303)= 支撐輥彎矩圖2)中間輥強(qiáng)度校核中間輥所受的作用力與作用反力均為均布載荷且相等，所以輥身承受的彎曲力矩：Mzh =03)工作輥強(qiáng)度校核工作輥身中央處承受的垂直彎矩為： 張力作用差與輥身所產(chǎn)生的水平彎矩： 輥身中部的合成彎矩為：Mg2= Mg12+ Mg22所以：Mg=工作輥身中央處最大彎曲應(yīng)力為：σg=Mg/(Dg3) / (4603)=所以：σmax＜[σ] 工作撐輥彎矩圖4)工作輥輥頭強(qiáng)度計算：=955015500/486=105N?m=107kg根據(jù)以上結(jié)果，軋輥各部分均滿足強(qiáng)度要求。采用這種方法時，沒有考慮不同產(chǎn)品及不同規(guī)格在生產(chǎn)中的難易程度，但在與產(chǎn)品方案相近的情況下，其計算結(jié)果還是接近實際的。（2）軋制節(jié)奏時間：軋制節(jié)奏時間T越短時A越高，故實際中可利用合理分配軋制道次，使各架軋機(jī)負(fù)荷均勻；減少間隙時間；實行交叉軋制；強(qiáng)化軋制過程，增加壓下量。公式：A=ApTjwK2 噸/年式中： Ap——平均小時產(chǎn)量，噸/小時； Tjw——軋機(jī)一年內(nèi)最大可能工作小時數(shù)，小時； K2——時間利用系數(shù)；其中：Tjw=（365T1T2T3）（24T4） T1，T2—— 一年中計劃大修及定期中大修的時間，天； T3—— 一年計劃換輥時間，天； T4—— 每天規(guī)定的交替接班時間，小時； 24—— 每天的小時數(shù)?。?35天，=18天，=10天，= 4 h則：6040 h時間利用系數(shù)：K2=所以車間產(chǎn)量：A= ApTjwK2 =6040 =＞200萬噸由此可見五機(jī)架連軋機(jī)的生產(chǎn)能力完整滿足產(chǎn)品分配方案要求。　電機(jī)空轉(zhuǎn)力矩計算?m式中：電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩，=?m因此 t?m 所以，電機(jī)符合軋制要求。是鑒定車間設(shè)計和工藝過程制定質(zhì)量好壞的重要標(biāo)準(zhǔn)，是評定車間各項工作優(yōu)劣的主要依據(jù)。軋鋼車間生產(chǎn)過程中的各項原材料及動力消耗等指標(biāo)只要包括：金屬、燃料、電力、水、軋輥、壓縮空氣、氧氣等。因此，研究與分析技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也是研究分析軋鋼車間工作情況的重要方法之一。7　各項技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)　技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表示軋鋼車間各項設(shè)備、原材料、燃料、動力以及勞動力、資金等利用程度的指標(biāo)。 Mm=+ =+=?m所以傳動軋輥電動機(jī)軸上所需的力矩為：∑M=Mz+Mm=+=?m　電機(jī)傳動力矩計算Mnd=9550=955015500/486=?m N—電機(jī)功率，kw； n—軋輥轉(zhuǎn)速，r/min。（4）軋機(jī)利用系數(shù)：K升高則A升高，故應(yīng)提高作業(yè)水平，提高自動化機(jī)械化程度加強(qiáng)管理。（1）原料重量：坯料重量G越高則小時產(chǎn)量A越高，但有一極限值，斷面變化時，若斷面面積增加則小時產(chǎn)量開始增加，后期減小，因為斷面增加，純軋時間增加。通常，技術(shù)上可以達(dá)到的小時產(chǎn)量為 A=3600Q*b/T 噸/小時Q——原料重量，/噸 ；T——軋制節(jié)奏，/秒 ；b——成品率， /%實際小時產(chǎn)量需乘以軋機(jī)利用系數(shù)。]=73 kg/mm2=107/1700=按赫茲公式計算：= 上式中： q——加在接觸表面單位長度上的負(fù)荷，；——相互接觸的兩個軋輥（即支撐輥與中間輥）的半徑； == kg/mm2因為 kg/mm2，kg/mm2所以軋輥滿足接觸強(qiáng)度要求6)中間輥與工作輥接觸應(yīng)力計算 中間輥與工作輥材料相同,所以υ1=,E=210GPa, [σ′]=240Kg/mm2, [τ180。因此，1軋機(jī)可以實現(xiàn)順利咬入帶鋼。校核如下：由()式，得到 已知D=460mm，=，= =176。表 典型產(chǎn)品化學(xué)成分含量（w/%）CMnSiSP~~≦≦≦本設(shè)計采用五機(jī)架連續(xù)軋制，制定壓下規(guī)程如下： 冷軋壓下規(guī)程道次號H/mmh/mm△h/mmε/(%)軋速/ 前張力/ MPa后張力/ MPaP/MPa總壓力/kN19030588 9899212090766136923110120833140894100100925 14262530100917102166 軋機(jī)能力校核　軋輥能力校核　軋輥各部分尺寸的確定五機(jī)架連軋機(jī)的工作輥輥身直徑為Dg=460mm，輥身長度Ls=1700mm；中間輥直徑Dzhj=540mm；支撐輥直徑為Dzh=1150mm，據(jù)此確定軋輥其他參數(shù)以備校核。則平均壓下率為：∑ε=+=15%+%=%根據(jù)典型產(chǎn)品Q235的含碳量查找對應(yīng)的加工硬化曲線可知：=680MPa平均單位張力： = (120+90)/2=105MPa =680105=677MPal===計算 fl/=(fl/)2=計算a=8(1u2)/ πE (u= E=210GPa) =因此 2af( )/ ( f= )= 2680/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/=查表得：ex1/x=故 =677=766MPa由fl′/ = → l′=P總=B l′=1300766=13692KN第三道：壓量為△h=. 出口總壓下率為40%。因此，UC軋機(jī)是一種采用小