【正文】 ，其構(gòu)件是不同的：梁板式為橫梁；無梁板式為橫向板帶；承臺式為水平承臺；桁架式為桁架等。在柔性樁臺的橫向排架中，如布置有叉樁，考慮到作用于樁臺上的水平了絕大部分由叉樁承受，樁臺水平位移較小，為簡化計算，可假定樁與樁臺為鉸接。橫梁內(nèi)力計算分別施工期和使用期兩個階段計算。（3）安裝面板及現(xiàn)澆面板接頭混凝土，此時橫梁按彈性支承連續(xù)梁計算。計算簡圖如圖所示 荷載計算結(jié)果 汽車荷載 P= 均布荷載（堆貨） 2t/船舶荷載 1）靠船力 2) 系纜力 水平力H=,垂直力V= 最不利荷載組合，汽車荷載均布荷載組合，系纜力和靠船力組合。=故 Wmax =＜ ；符合要求。⒉吊運配筋計算 ①樁在吊運時采用四點吊，有吊運彎矩 M= 配筋計算按受彎構(gòu)件：=M/fcbh02==[1+(12)1/2]/2 =。 N3= 。A180。p]}式中： Nu －正截面受壓承載力（N）；гd －結(jié)構(gòu)系數(shù)，先張法取=； A －構(gòu)件混凝土截面面積（mm2）；A180。po－混凝土法向應力為零時預應力鋼筋的應力（MPa）選取4φ16和4φ18 ，計算：σ180。=(A+220ασ180。－混凝土收縮徐變引起的受壓區(qū)預應力鋼筋的預應力損失（MPa）；σ180。cu=7/40=＜； ρ180。σ180。)=；σl=σ +σ180。py－非預應力，預應力鋼筋的抗壓強度設計值，f180。吊立時：M1=αβгqL水平吊運時：M2=式中：M —計算最大彎矩設計值（）； β—樁的吊立彎矩系數(shù)；г—作用分項系數(shù)，取г=；q —樁的單位長度重力標準值（KN/）； L —吊運樁長（包括樁尖）（m），取L=30m。(4)打樁時凝土抗拉強度計算：根據(jù)《樁基規(guī)范》：預應力混凝土樁進行錘擊，沉樁拉應力驗算時，應按下式要求：γsσs≤σpc/γpc+ft；式中：γs —錘擊沉樁拉應力分項系數(shù)，；σs —錘擊沉樁拉應力標準值（Mpa），取σs=5 Mpa；σpc—扣除全部預應力損失后樁邊緣混凝土的預應力值Mpa； ft —混凝土軸心抗拉強度設計值（Mpa），取ft=；γpc—混凝土預應力分項系數(shù)，取γpc= ；γsσs== Mpa ；σpc′=Npo/Ao=(σconσl)Ap/Ao= ；σpc/γpc+ft= Mpa ＞γsσs= Mpa ；故滿足要求。： N=(σconσl)Ap = ；V = ；Vc+ V= ；Vu= ；(6)抗裂驗算：本設計由于樁臂較薄，認為在長期作用效應中，不出現(xiàn)裂縫，只是在短期組合時出現(xiàn)裂縫，由《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》：混凝土拉應力限制系數(shù)α=（由于樁在水下區(qū)）；根據(jù)《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》：B級構(gòu)件σscσpc≤αγfσlcσpc≤0式中：σsc、σlc—在荷載效應的短期組合長期組合，長期組合下裂抗裂驗算邊緣的混凝土法向應力（Mpa）；γ —受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)；f —混凝土軸心抗拉強度標準值（Mpa），按附表A取用。六、樁帽計算橫梁方向 斜樁軸線與橫糧軸線成13176。=Fa=；==； 式中： 受拉鋼筋截面積（mm2），設樁帽配筋為8φ25 =3927mm2 f鋼筋受拉強度設計值（Mpa）. f=310Mpa。同時還要感謝我所有的同學們，正是因為有了你們的支持和鼓勵，我才能克服一個一個的困難和疑惑，直至此次畢業(yè)設計的順利完成。根據(jù)港口的地質(zhì)條件、通航能力等，采用高樁碼頭結(jié)構(gòu)。在達到設計要求情況的前提下進行方案優(yōu)化比選。（四） 總體設計符合國家、地方經(jīng)濟發(fā)展規(guī)劃和總體部署，遵循國家和行業(yè)有關工程建設法規(guī)、政策和規(guī)定。（4） 設計內(nèi)容7) 漁港總平面布置；8) 卸魚碼頭結(jié)構(gòu)設計（樁式結(jié)構(gòu)）；9) 結(jié)構(gòu)計算；10) 完成設計說明書，計算書；11) 完成施工圖12) 完成配筋圖等圖紙的繪制。6) 畢業(yè)設計、論文要規(guī)范化。（6） 質(zhì)量要求4) 研究報告內(nèi)容完整，表述清晰，公式、圖表齊全，必須按學校統(tǒng)一格式和要求裝訂。（六） 注重工程區(qū)域生態(tài)環(huán)境保護，不占用土地，方便管理，節(jié)省投資。最后通過設計說明書、平面圖、結(jié)構(gòu)圖，施工圖，完成本次的畢業(yè)設計。設計中主要包括港口的平面布置和高樁碼頭的計算。最后向我的父親、母親致謝，感謝他們的養(yǎng)育之恩，感謝他們對我的理解與支持。作為一個本科生的畢業(yè)設計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有呂美君老師的督促指導，以及一起工作的同學們的支持，想要完成這個設計是難以想象的。橫梁計算作用在樁帽上的作用力設計值P=；得到 q=；1/2q= KN/m；F=；X=。Ns/Ao；σlc=Ml/Wo+Nl/Ao；Ns，Ms—按荷載效應的短期組合計算的軸向力值（KN），彎矩值()；Nl，Ml—按荷載效應的長期組合計算的軸向力值（KN），彎矩值()；Ao—構(gòu)件換算截面面積(mm2)；Wy—換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)。Vsv—箍筋的受剪承載力（N），：由于樁只考慮軸向變位，其彎曲變位可略不計，故只需構(gòu)造配置箍筋，取Φ8＠200即可滿足。pofpy′)Ap′ 式中：fy ，fpy′—受拉區(qū)，受壓區(qū)縱向預應力鋼筋強度設計值；fy=300 N/mm2； fpy′=420 N/mm2；得：x= ；：公式()得：Mu= fbx (hox/2) (σ180。py=420 N/mm2Nu =2742KN ； （2）樁所承受的錘擊力：Nu′=510＜Nu=2742KN ； 經(jīng)驗算得各種承載力均符合要求。po=σconσl=344Mpa ；－預應力混凝土軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，l/b=11000/370=30 ；取Φ=；f180。pc/f180。cu－施加預應力時的混凝土立方體抗壓強度（MPa），取40；ρ180。pc=σ=(σconσ)Ap/A0；α=Es/E==；α=0；An=Ac+0=； A=An+αAp=10σ=(σconσ1l)Ap/A0=7Mpa ； σ180。cu)/(1+15ρ180。：σ=aEs/l式中：a －張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值（mm），=3mm；l －張拉端至錨固端之間的距離，取l=27000mm；σ－由錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預應力損失（MPa）；σ =18Mpa ；：σ=0σ=== ；則第一批損失為：σ=σ+σ+σ=。s=0；A180。pof180。根據(jù)《樁基規(guī)范》：樁的極限承載力：Qd=1/гR (UΣqfili+qRA)由于樁打入很深，qr值很大，故滿足承載力要求。 ②按受拉構(gòu)件： As=N/fy=5968mm2因此，配6φ28和5φ25，As=6149mm2⒊由荷載組合的結(jié)果分析得： N1= 。 （2）配筋驗算：判別是否配置腹筋 =Qmax= 截面只需配置構(gòu)造箍筋。 （2）配筋驗算：判別是否配置腹筋 =400950=＞Qmax= 故此截面只需配置構(gòu)造箍筋，選用φ10＠200。（二）使用期使用期按彈性支承連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面層混凝土和各種使用荷載，使用期梁的有效斷面為疊合斷面。（1）安裝橫梁，橫梁擱置在樁帽上，按簡支梁計算內(nèi)力。橫梁為預應力混凝土疊合梁。嚴格的說，高樁碼頭的機構(gòu)計算，應該取一個結(jié)構(gòu)分段，按空間結(jié)構(gòu)進行計算，但只這樣計算比較復雜。（1）簡支梁彎矩計算跨度 ，但不大于，取=剪力計算 式中：為計算跨度；為凈跨；為擱置長度（2）連續(xù)梁彎矩計算跨度，取中到中 剪力計算 面板上的永久作用和可變作用（包括短暫狀況和持久狀況）。選?。?2094）配筋率：％滿足配筋率要求。選取（1340 ）配筋率：％滿足配筋率要求。長跨跨中：短跨跨中：長跨跨支：短跨跨支：（2）持久狀況作用的長期效應組合： （64）式中：長跨跨中：短跨跨中：長跨跨支：短跨跨支 據(jù)《高樁碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29198）（1）受沖切承載力計算受沖切承載力設計值： （65）式中： ；；（混凝土） 滿足受沖切承載力。1）永久作用：①板自重：同短暫狀況 ②面層荷載： 即 查表得 連續(xù)板的跨中彎矩連續(xù)板的支座彎矩（2） 可變作用1)堆貨荷載 q=20kPa 跨中彎矩 連續(xù)板的跨中彎矩連續(xù)板的支座彎矩 2） 汽車荷載 汽車荷載15kPa據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）8汽車荷載有關規(guī)定如圖所示據(jù)《高樁碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29198） ，其中，a=,=, =+=同時 =+=集中荷載在平行板跨方向的傳遞寬度（m）集中荷載在平行板跨方向的接觸寬度（m）墊層厚度（m）據(jù)《高樁碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29198）附錄B四邊簡支板承受集中荷載的彎矩計算 式中 ，系數(shù)，按，；a,，； ，系數(shù)，按，b=2,。（2）可變作用：1）短暫狀況可變作用：?。 其中 橡膠護舷間斷布置時作用于一組或一個橡膠護舷上的擠靠力標準值（kN） n與船舶接觸的橡膠護舷的組數(shù)或個數(shù) （59）5)撞擊力《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ25198）船舶靠岸時的撞擊力：船舶靠岸時的有效撞擊能量： （510）式中：—有效動能系數(shù)，–，；—船舶靠岸法向速度，查《港口工程荷載規(guī)范》；—船舶質(zhì)量?！謩e為可能同時出現(xiàn)的風和水流對船舶作用產(chǎn)生的橫向分力總和及縱向分力總和。包括堆貨、起重和運輸機械荷載、汽車、纜車、人群、船舶、風、浪、水流、施工荷載、可變作用引起的土壓力。②結(jié)構(gòu)沿碼頭長度方向的分段：為避免在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生過大的濕度應力和沉降應力，沿碼頭長度方向隔一定距離應設置變形縫。碼頭每組排架5根樁，排架間距7m；上部結(jié)構(gòu)采用連續(xù)的梁板結(jié)構(gòu)，以增強碼頭的整體性，縱、橫梁相連的雙向板。重力式一般適用于較好的地基；板樁式適用于所有板樁可沉入的地基，但板樁是薄壁結(jié)構(gòu)，抗彎能力有限，一般適用于萬噸級一下的碼頭；高樁式一般適用于軟土地基，對于表層由近代沉積土組成，硬土層位置較低的地基，目前高樁碼頭幾乎是唯一可行的結(jié)構(gòu)形式。注：無、風、浪、流影響時，取小值。據(jù)《漁港總體設計規(guī)范》：單錨系泊 單錨系泊:適用于避風錨泊。 T—設計代表船型滿載吃水，m。取2倍設計船長， =87m。據(jù)《漁港總體設計規(guī)范》： 供漁船停靠及裝卸所需水域?qū)挾扰c漁船并排系泊船數(shù)有關，單船系泊宜取2倍設計代表船型全寬，多船并排系泊尚應增加并排漁船的總寬度。（2） 據(jù)《漁港總體設計規(guī)范》碼頭前沿高程按 式中碼頭前沿高程，m。 （1）碼頭共計18個泊位，總長度為870m。 —i類型漁船全年大中小修在修船碼頭上的工期，d，按表1確定。 — 泊位日加冰能力， — 供冰碼頭泊位利用率，按表2確定。 — 泊位有效卸魚能力，t/h，如無實測資料，人工卸魚取2V4t / /h，卸魚機械取 10~15 t/h, 其中Q=，其中休漁期和修船期60天，極端惡劣天氣40天，結(jié)冰期90天。 Z— 年平均作業(yè)天數(shù)d，為年日歷夭數(shù)減去因惡劣天氣、碼頭維修及休漁期影響漁港作業(yè)天數(shù) 。（五） 符合國家環(huán)保、安全、衛(wèi)生等有關規(guī)定。48′30″.（一） 總平面布置應滿足本區(qū)域岸線規(guī)劃的要求，滿足港口整體發(fā)展的需要，充分與已建工程和將來預留發(fā)展工程相協(xié)調(diào)。不同的工程其具體的設計內(nèi)容也不同。整個畢業(yè)設計過程，我都始終保持著嚴謹?shù)目茖W態(tài)度，實事求是和嚴肅負責的工作作風，并且不斷同知道老師一起發(fā)現(xiàn)問題，分析并解決問題，同時加深了對基礎理論的理解，擴大了專業(yè)知識面，鍛煉了自己的理論計算和設計繪圖等能力。沉樁用的是錘擊法沉樁，沉樁時要考慮以下幾方面：要考慮到所有的樁位都能施打；考慮到水位、水深和風、浪、流的影響；考慮到工程分段；考慮到土壤變形的影響；盡量減少沉樁對岸坡穩(wěn)定的影響；盡量減少打樁船的移架、改架、移錨的次數(shù)；要考慮水域錨纜的布置。主要施工圖有橫梁配筋圖、板的配筋圖、樁的配筋圖等。試用期：板按雙向連續(xù)板計算；梁按連