矯直機畢業(yè)設計書(文件)
【正文】 以便保證矯直質(zhì)量，故薄板矯直機的輥子較多。DEMAG德馬克。則最小輥徑為式中為帶材最大厚度，為其最小屈服極限。根據(jù)工藝參數(shù)由[3]中定包角。第3章 翁格勒拉彎矯直機的力能參數(shù)計算由于此矯直機采用中間輥式矯直機部分進行彎曲矯直，出、入口設置拉伸矯直機部分進行拉伸矯直，兩者采用單獨電機驅(qū)動，拉伸矯直機不受中間輥式矯直機的影響，而輥式矯直機矯直速度由拉伸矯直機決定，因此可以對拉伸矯直機進行單獨計算，對輥式矯直機的矯直速度確定后單獨計算。按以上條件計算張力輥輥組的張力和此拉伸矯直機的驅(qū)動功率。因此，除第2輥和n1輥外，中間各輥的彎曲力矩可以認為是相同的，故彎曲力矩之和為 式中 與分別為中間各輥彎曲力矩與的比值和第輥彎曲力矩的比值，二者數(shù)值決定中間各輥所調(diào)整的彎曲程度，一般取值為。矯直長度為的軋件外力矩所做功為： (31),矯直長度為的軋件，內(nèi)力矩做功為：當總的彎曲曲率為時，對全長軋件內(nèi)力作功為： 在輥式矯直機條件下，可以認為，軋件通過每個輥子時，沿軋件長度上各個斷面值的大小決定于彎曲曲率，而與軋件長度無關，故上式可寫為：式中，則：該式所表示的變形功中，包括彈復功部分（）在內(nèi)，考慮到在矯直過程中彈復功恢復的程度不同，故上式改寫為：式中 彈復功恢復系數(shù)，由實驗測得，一般所有輥子做功的總和為： (32)式31與32式聯(lián)立，得：按上式計算變形力矩時，應考慮軋件的原始曲率。故可有： (33)當原始曲率凹向上時，軋件的彈塑形彎曲從第3輥開始 ，則此時變形力矩為： (34)比較式33和式34，可知對于變相原始曲率的軋件，應按二者平均值計算，但是考慮到各種原始曲率的可能性，變形力矩均以式33計算。根據(jù)文獻資料，乍見最小原始曲率半徑在下列數(shù)值范圍內(nèi)選?。轰摪? 。（把下面的圖處理好!!!) 力矩做功計算見圖 彎矩與曲率關系 多輥矯直時軋件曲率的變化第4章 翁格勒中薄板拉彎矯直機電機功率的選擇與主要技術性能在第3章中求得拉伸矯直機部分和中間輥式矯直機部分的驅(qū)動功率，在實際中考慮到傳動系統(tǒng)的影響驅(qū)動電機功率要比求得的驅(qū)動功率高出左右，因此選取電機功率為：拉伸矯直機部分主電機功率 中間輥式矯直機部分主電機功率 翁格勒中薄板拉彎矯直機主要技術性能參數(shù)如下：矯直鋼板尺寸 鋼板屈服強度 矯直速度 中間輥式矯直機最大矯直力 中間輥式矯直機最大矯直力矩 中間輥式矯直機彎曲矯直輥輥徑 中間輥式矯直機彎曲矯直輥輥數(shù) （上9下8）中間輥式矯直機彎曲矯直輥輥距 中間輥式矯直機彎曲矯直輥輥身長度 拉伸矯直機張力輥輥徑 拉伸矯直機張力輥輥數(shù) （入口與出口各2）拉伸矯直機張力輥身長度 拉伸矯直機出口張力 拉伸矯直機入口張力 中間輥式矯直機主電機功率 拉伸矯直機主電機功率 圖 翁格勒拉彎矯直機輥系示意圖第5章 總結指導老師給出的的題目為根據(jù)給定的初步工藝參數(shù),但同時也有很大的自由度,指導老師周存龍教授介紹了一種翁格勒拉彎矯直機,經(jīng)過多有關資料的查閱和總結,對該種拉彎矯直機有了一定的認識,在此基礎上,通過對有關原理的咀嚼和吸收,在周教授的指導下對這種矯直機進行了與初步工藝參數(shù)相匹配的結構計算和力能計算以及主電機的選擇與輥系的布置,完成了本次課程設計,由于我的能力有限,可供查閱的資料也有限,此次課程設計還很不完善.值得慶幸的是,在整個設計過程中我收獲了很多,在專業(yè)知識上,我加深了對矯直機的認識和了解,對工程領域的設計工作過程也有了很深的認識.同組同學們之間的互相
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