【正文】 ? ?jj abN ?? ?? 若選定支座平面尺寸 24 0 02020 cmab ??? ，則支座形狀系數(shù) S 為： ???? )( 00 00 baes ba llt llS 2020 ??? ??s 125 ??s ，滿足規(guī)范要求。對于 20m 橋梁可布置一行車隊，汽車荷載制動力按《橋規(guī)》 條，為宜車道上總重力的 10%，又要求不小于 90kN，取制 動力為 90kN。 驗算支座的偏轉(zhuǎn) 支座的平均壓縮變形 ? 為： cmabEtN e )/( ????? ??? ?? 按規(guī)范要求應滿足 ?? ? ，即 cm22 ?? ????? （合格） 梁端轉(zhuǎn)角 ? 為： 設(shè)恒載時主梁處于水平狀態(tài)。 按《公預規(guī)》的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算： )() 30(321 mmdECCCW sssfk ?? ??? 式中： 1C —— 考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取 ?C ； 2C —— 考慮荷載作用的系數(shù)，長期荷載作用時，slNNC ??? ，其中 38 lN 為長期荷載效應組合下的內(nèi)力， sN 為短期效應組合計算得內(nèi)力； 3C —— 與構(gòu)件形式有關(guān)的系數(shù)， ?C ； d—— 縱向受拉鋼筋 gA 的直徑，取 mmd 32? ； ?—— 含筋率 ? ?iis hbbbhA )(/ 0 ???? ，代入后 ? ? )18220(??????? ss? —— 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應力，按《公預規(guī)》規(guī)定公式計算： hAMssss ?? 取 1 號梁的彎矩效應相組合： 短期效應組合： mkNMMMSSM pacminjQ jkjG iks??????????? ? ?? ?1 11? 長期效應組合： mkNMMMSSM pacminjQ j kjG i kl???????????? ? ?? ?1 12? 選短期組合時，鋼筋應力： 2440 / mkNhAMssss ??????? ?? ?????? s lN NC SE —— 鋼筋彈性模量， HRB335 鋼筋， MPaEs ?? ，代入后得： ? ? mmmmW ffk ) 3230( m a x8 4 ????? ??? ????? ? 滿足《公預規(guī)》“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過 最大裂縫寬度的要求”。 X 按下式求解： 0)())((212102121 ?????? xhnAtxbbxb s 代入后得 mmcmx 2 3 10 9 ?? 2 110231180)110231()2110231(11022022 ?????????S 343910000m? 全截面對重心軸的慣性矩 4100 mmI ?? 全截面抗裂邊緣彈性地抗矩： 37100000 )2311194( )/( mmxhIW ??????? 7700 ?? ???? WS? mmNWfM tk ???????? 870cr ? crI 為開裂截面的慣性矩，按下式計算： 313120 ))((3131)( txbbxbxhnAI scr ?????? 代入后： 332cr 110231()1802200(3123132200)2311194( ）??????????I 410 ?? 15104 101 4 2 ??????? crccr IEB 1510400 ???????? IEB c mmNM s ??? 40 ? ? )(1)( 15020 ??? ???????? ???crscrscr BBMMMMBB 215101 5 mmN ??? 永久。 按《公預規(guī)》規(guī)定： 39 M P aEM P afWSWfMBBMMMMBBctktkcrcrscrscr40000220/2)(1)(???????????????? 式中： 0S —— 全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩。 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 按《公預規(guī)》 條規(guī)定，按下式驗算制作穩(wěn)定性： 計入汽車制 動力時： bkegeck Ft lAGR ??? ? 不計入汽車制動力時：egeGk tlAGR ?? ? 37 式中： GkR —— 在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標準值，即 kNRGk ? ； eG —— 橡膠支座的剪切模量，取 MPaGe ? ； bkF —— 由汽車荷載引起的制動力標準值，取 kNFbk 9? ； ?—— 橡膠支座與混凝土表面的磨阻系數(shù)，取 ?? ； ckR —— 結(jié)構(gòu)自重標準值和 倍汽車荷載標準值（計入沖擊系數(shù)）引起的支座反力； gA —— 支座平面毛面積 ， 24 0 02020 cmA g ??? 。 （ 2） 計汽車制動力時： ? ??? , cmt l （ 3） cmat ????? （ 4） 選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。 橡膠板的平均容許壓應力 為 ? ? MPaj 10?? ，橡膠支座的剪變彈性模量MPaGE ? （常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量 Ee為： M P asGE ee 22 ????? 計算時最大支座反力為 N , 6 1 7 ??? 人汽恒 ， NN 8 5??? 人恒汽 NNN 故 MP aj ??? ? ?? ? %5% ???jjj? ?? （可以選用） 確定支座的厚度 主梁的計算溫差取 Ct ?35?? ,溫差變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移 l? 為： 36 cmTll )181750(35102139。 取用承受剪力最大的 3 號梁的支點反力，恒載 Q=，汽車荷載為，人群荷載為 。 此時： cmh cma ,)( ??? ?????? cmx ???? xcmh ???? ? ，滿足要求。? ，暫取 cma 8? ，則 cmh 9581030 ??? 。 保證正截面和斜截面抗彎承載力構(gòu)造要求分析表 表 34 32 彎起鋼筋編號 彎起點符號 彎起點距跨中距離x1 鋼筋與梁中軸線交點距跨中距離 x2 充分利用點距跨中距離x3 不需要點距跨中距離 x4 20h 31 xx? 42 xx? N4 1 7617 8183 6099 7517 617 1518 0 N3 2 5817 4317 6099 608 1500 0 N2 3 4017 4317 599 0 N1 4 3117 0 597 3117 0 由上表可見，各排彎起鋼筋的彎起點位置距該排鋼筋充分利用點的距離大于20h ，且各排彎起鋼筋與梁中軸線交點均位于該排鋼筋不需要點之外，即均能保證正截面抗彎強度和斜截面抗彎強度。由于 2N 2N2 和 2N3 鋼筋彎起后形成的抵抗彎矩圖遠大于設(shè)計彎矩包絡圖，需要進一步在滿足規(guī)范對彎起鋼筋彎起點要求的前提下，調(diào)整彎起鋼筋的彎起點位置，使抵抗彎矩圖更接近設(shè)計彎矩包絡圖，在 2N 2N3 和 2N2 鋼筋之間增設(shè)直徑為 32mm 的斜筋，使各彎起鋼筋和斜筋的水平投影長度有所重疊。1 橫坐標39。 圖 34 彎起鋼筋初設(shè)圖（尺寸單位 mm） 29 檢驗各排彎起鋼筋的彎起點是否符合構(gòu)造要求 現(xiàn)在按照同時滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定彎起鋼筋的彎起點的位置是否符合構(gòu)造要求。4 距離支座中心距離為： mm3868)(213004336 ??????? ?????? 根據(jù)截面抗剪要求，所需的第 i 排彎起鋼筋的截面面積，應根據(jù)剪力包絡圖分配的第 i 排彎起鋼筋承擔的計算剪力值 sbiV 來決定。彎筋與梁縱筋交點 39。為了得到每對彎起鋼筋的分配剪力，要根據(jù)各排彎起鋼筋的末端點應落在前一排彎起鋼筋的彎起點的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置 。 確定配箍筋率： %%202280 m i n1 ???????? svs svsv b An ??。39。dV ，由剪力包絡圖按幾何關(guān)系求得： kNVVVLhLV dddd )(8750 6508750)(22239。 截面尺寸鹽酸 根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋 2 32,，通過支座截面，其面積為： 22 3 6 7%206 8 3 61 6 0 9 mmmmA s ???? 支座截面有效高度 mmhh 1252)2 (0 ???? kNVkNbhf dkcu 2 5 030,3 ?????????? ?? 可知截面尺寸符合要求。 可得 mmhmmbf Afx bfcd ssd 683628039。 mkNAf ssd ???? 1 9 1 46 8 3 6280 由于 ssdffcd Afhbf ?39。? 可得 26683280 39。0 ????????? mkNhhhbf fffcd 為第Ⅰ類 T 形截面，可按寬度為 39。 圖 32 T 形梁的計算截面 (尺寸單位： mm) 差附表得受壓高 度界限系數(shù) ?b? 。339。2 ? （相鄰兩主梁軸線間距離） mmhbb fhfb 1 5 0 01 1 012021 8 0122 39。bf 由圖 x 所示 T 形截面受壓翼板的厚度尺寸其等效平均厚度 mmhf 1102 8014039。 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合 表 28 作用短期效應組合 kNM r 0 9 a x , ???? kNQ 4 0 a x , ????右 作用長期效應組合 mkNM r ????? a x , kNQ 0 a x , ????右 第三章 鋼筋混凝土簡支 T 形梁橋配筋設(shè)計 22 本預制鋼筋混凝土簡支 T 形梁，設(shè)計荷載為公路Ⅱ級，標準跨徑 Lb =18m，計算跨徑 L =，截面如圖 x 所示，混凝土強度等級為 C40，主筋采用 HRB335（Ⅱ級）鋼筋焊接骨架，箍筋采用 R235（Ⅰ級），簡支梁控制截面的計算內(nèi)力為： 跨中截面： mkNM dm ?? 1 4 3 kNVdm 200? 4L 截面： mkNM dL ?? 3 8 34/ 支點截面： 00?Md mkNV do ?? 400 圖 31 T 梁截面尺寸圖（尺寸單位： mm） 一、準備基本數(shù)據(jù) C30 的混凝土抗壓強度設(shè)計值 2/ mmNfcd ?，抗壓強度標準值2/ mmNf ck ? ，混凝土彈性模量 24 / mmNE c ?? ； HRB335 鋼筋抗拉設(shè)計值 2/280 mmNfsd ?,抗壓強度設(shè)計值 239。 20 1 2 3 4 5P50 180 180130+0.881.270.88車輛荷載0.64++180 180 圖 25 中橫隔梁內(nèi)力影響線（尺寸單位： m） 繪制剪力影響線 對于 1 號主梁處截面的 右1Q 影響線可計算如下： P=1 作用在計算截面以右時： 11 RQ?右 即 ii 11 ???右 P=1 作用在計算截面以左時： 111 ??RQ右 即 111 ?? ii ??右 同理，繪制 右1Q 影響線如圖 c 所示。 結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力計算見下表 22：