【正文】 tween the two beams. Substructure is made up of circular section piers with a diameter of 1 and circular section bored pouring pile foundation with a diameter of m, the pilings of foundation are embedded into the intack moderately differentiated rock with a depth of . The concrete gravity abutment is high with a type of U and supported by pile foundation. Analysis of superstructure in the bridge be done by hand. Simply supported single Tbeam is used as analysis model in the program, only one edge beam is analysed and the mid beam using the same result in analyzing on safe side. Transverse distributing coefficient can be exported by using . The calculations include bending moment diagram, shear force diagram and maximum stress under basic/longterm/shortterm load bination. According to the calculations, checking of capacity and performance of normal use of the beam have been done. Checking of capacity/crack width/shear strength of bent cap, capacity /crack width of piers and piles are done . According to the calculation results, the bridge designed in this graduation project was safe, economical and reasonable, and it is qualified for the present bridge design specifications . Keywords:Bridge。 construction design 4 第一章 橋梁方案比選 1. 1 方案比選 橋梁方案比選有四項(xiàng)主要指標(biāo)：安全、適用、經(jīng)濟(jì)和美觀。 屬于單孔靜定結(jié)構(gòu)，受力明確；適用于中小跨徑；結(jié)構(gòu)尺寸標(biāo)準(zhǔn)化。 美觀性 橋型外觀較為單一 結(jié)構(gòu)美觀，整體性好 外形、結(jié)構(gòu)美觀 經(jīng)濟(jì)性 構(gòu)造復(fù)雜，工期較短 構(gòu)造簡(jiǎn) 單，施工方便，可以大量節(jié)約模板、支架，降低勞動(dòng)度，縮短工期。 （ 4） 施工順序：剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)施工；橋臺(tái)及橋墩施工；墩頂 0 號(hào)塊的澆筑；懸臂階段的預(yù)制安裝；各橋跨間合攏段施工及相應(yīng)的施工結(jié)構(gòu)體系裝換；橋面 體系施工。因此，施工難度小，節(jié)約大量模板支架，縮短施工工期，加快速度。 設(shè)計(jì)荷載：公路Ⅱ級(jí)，人群荷載 3kN/m2。 橫斷面圖 1 2 3 4 5i=% i=%瀝青混凝土厚8cmc40混 凝土墊層29 cm 圖 14 縱斷面圖 圖 15 設(shè)計(jì)依據(jù) （ 1） 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTG D60— 2022），簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》； （ 2） 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D62— 2022），簡(jiǎn)稱《公預(yù)規(guī)》； （ 3） 《公路橋涵基地與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTJ 024— 85），簡(jiǎn)稱《基規(guī)》。廠梁翼板重力密度為 25KN/m179。若選用 14 鋼筋，則有效高度 0h 10 為： mdahh 0 ??????? 按《公預(yù)規(guī)》的 )2(00 xhbxfM cdd ??? )( 3 xx ?????? ?x 驗(yàn)算 mxmhjg 0 6 6 1 ?????? 按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定 xbfAf fcdssd 39。? mbfAfx fcdssd )39。 結(jié)構(gòu)重力集度見(jiàn)下表 21： 結(jié)構(gòu)重力集度表 22 11 主梁 m/ 1 KN??????? ）】）（（【 橫隔梁 邊主梁 m/ 2552 }2 {g2 KN????????? ? ）（）】（【 中主梁 2g ′ =22g =2=橋面輔裝層 m/3 KN???????? 】）（【 人行道和拉桿 m/4 KN??? 合計(jì) 邊主梁 g=∑ gi=+++2=中主梁 g′ =+++2= 結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力計(jì)算 梁內(nèi)各截面彎矩 M 和剪力 Q 計(jì)算公式： ）（ xl2gx2xgxx2glx ?????M ）（ x2l2ggx2glx ??Q 式中： l— 簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑； X— 計(jì)算截面到節(jié)點(diǎn)的距離。 19 圖 24 跨中橫隔梁受力截面（單位 ： m） （ 2） 車輛荷載對(duì)于中橫隔梁的計(jì)算荷載為 kNypp iioq ?????? ? 繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線 P=1 作用在 1 號(hào)梁軸上時(shí) ),( 1511 ??? ?? ： 21115????????????????? dddMr ??? P=1 作用在 5 號(hào)梁軸上時(shí)： )( 25155 ????????? ???? ddMr ??? P=1 作用 3 號(hào)梁軸上時(shí) )( 332313 ??? ??? ： 23133 ????? ddMr ??? 由對(duì)影響線的專業(yè)知識(shí)可知， Mr 影響線必在 rr 截面處有突變，根據(jù) Mr5? 和 Mr3? 連線延伸至 rr 截面，即為 Mrr? 值（ ），由此即可繪出 Mr 影響線，如圖 x 所示。 21 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合 表 27 基本組合 mkNM r ?????? )( a x , kNQ 9 2) 0 ( a x , ?????右 （ 2） 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合（用于驗(yàn)算裂縫和撓度），見(jiàn)表 x 所列。 (1)確定 T形截面梁受壓翼板的有效寬度 39。1 ???? mmbf 160039。 受壓翼板的有效寬度為 mmbbbb ffff 1 5 0 0),m i n ( 39。 ?? ，繪制 T 形梁的計(jì)算截 23 面如圖 x 所示。39。h f ?? （說(shuō)明的確為第Ⅰ類 T 形截面） 4） 求受拉鋼筋 As 由式 xbfAf fcdssd 39。39。 求受壓區(qū)高度 x 由 ssdfcd Afxbf ?39。 0 25 %%1194180 6836 m in0 ?????? ?? bhA s（不是少筋梁） 結(jié)論 該梁 為適筋梁，且正截面的抗彎承載力能夠滿足要求。距中心線為 2h 的計(jì)算剪力 39。 ? ；應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)的計(jì)算剪力為：kNVV dd 2 839。()(226222020,62321???????????????????????? 取 mmSv 200? （滿足規(guī)范構(gòu)造要求） 在支座中心線附近 mmh 1300? 范圍內(nèi)，取箍筋間距為 100mm。彎起鋼筋的彎起角度為 ?45 ，彎起鋼筋上方末端與架立鋼筋焊接。此時(shí)， ih? 計(jì)算為： ? ? mmmmh 1 1 3 1 3 3)()(1 3 0 01 ??????????? 鋼筋的彎起角度為 ?45 ，則第一排彎起鋼筋（擬彎起 2 32）的彎起點(diǎn) 1 距離中心距離為 1133mm。3 距中心距離為： mmmm )(213003293 ???????? ???? 對(duì)于第四排彎起鋼筋（擬彎起 2 16）： ? ? mmh 1 4 0 3)()(1 3 0 04 ???????????? 彎筋與梁縱軸交點(diǎn) 39。按照計(jì)算剪力初步布置彎起鋼筋如圖 x 所示。 各梁段抵抗彎矩計(jì)算表 表 32 梁區(qū)段 縱筋 h0（ mm） x(mm) Mui（ kNQm） 支座中心 ~1 點(diǎn) 2 32 1252 1 點(diǎn) ~2 點(diǎn) 4 32 1234 2 點(diǎn) ~3 點(diǎn) 6 32 1216 3 點(diǎn) ~4 點(diǎn) 8 32 1198 4 點(diǎn) ~跨中 8 32+2 16 1194 將表 x 的各正截面的抵抗彎矩 uiM 用各平行線表示出來(lái)，它們與設(shè)計(jì)彎矩包絡(luò)圖的交點(diǎn)分別為： , nmlk 將各 uiM 值代入，可求得交點(diǎn) nmlk , 到跨中截面的距離 x值（圖 35）。 n 點(diǎn)的橫坐標(biāo) x=7517mm，而 2N4 鋼筋與利郎中軸線交點(diǎn) 39。 彎起鋼筋彎起點(diǎn)的位置復(fù)核表 表 33 彎 起鋼筋序號(hào) 彎起點(diǎn)符號(hào) 彎起點(diǎn)距跨中距離x1 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)距跨中距離 x2 充分利用點(diǎn)距跨中距離 x3 不需要點(diǎn)距跨中距離x4 20h 31 xx? 42 xx? N4 1 7617 8183 6099 7517 617 1518 0 N3 2 6519 7049 4317 6099 608 2202 0 N2 3 5457 5952 4317 599 4540 0 N1 4 4414 4882 0 597 4882 0 由上表可見(jiàn)，各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置距該排鋼筋充分利用點(diǎn)的距離大于20h ，且各排彎起鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)均位于該排鋼筋不需要點(diǎn)之外，能夠滿足《橋規(guī)》的要求。 正截面和斜截面抗彎承載力的復(fù)核 計(jì)算各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置距該排鋼筋充分利用點(diǎn)的距離和各排彎起鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)到該排鋼筋不需要點(diǎn)處的距離，如表 x 所列。 把鋪裝層折算 3cm 計(jì)入截面，則橫梁翼板有效寬 度為（圖 x）： 33 圖 37 （尺寸單位） 1/3 跨徑： 720/3=240cm cmhb n 1 4 611121412 ????? 按規(guī)范要求取小者，即 cmb 14639。 ffcdssd hbfAf ? ，得 cmAs ???? 選用 4 8， cmAg ? 。 第四章 主梁截面驗(yàn)算 35 采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》 條要求進(jìn)行。 式中： t— 中間層橡膠片厚度，取 t=。五根梁公 10 個(gè)支座，每支座承受的水平力 HT為： kNHT 91090 ?? 按《公預(yù)規(guī)》 條要求，橡膠層總厚度 ?t 應(yīng)滿足： （ 1） 不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí) : cmt l ???? 。已知公路 — II 級(jí)荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角 ???? 驗(yàn)算轉(zhuǎn)角情況應(yīng)滿足： cma 232 ??? ???????? ?? 符合規(guī)范要求。但是，還有滿足《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為 6~ 8 的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)