【正文】 輕，可省去拱橋的施工支架。 Capacity。橫向分布系數(shù)通過計(jì)算完成。在確定方案時(shí)，根據(jù)調(diào)研及查閱大量的資料，在此橋位上布置了裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋，拱橋， T 型剛構(gòu)橋三種設(shè)計(jì)方案，根據(jù)“安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀”的原則，對各種橋型的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了比選，而裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋，在此橋位上更具有競爭力，反映在工程造價(jià)比較低，施工工期短，施工技術(shù)成熟，因此，最終選擇了裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋 為設(shè)計(jì)方案。蓋梁承載能力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算與抗剪驗(yàn)算、墩柱承載力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算、樁基承載力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算均由 手算 計(jì)算完成 。方案一為連續(xù)鋼構(gòu)橋，方案二為裝配式鋼筋混凝土簡支 T 形梁橋，方案三為拱橋。 方案一： （ 1） 孔徑布置 本方案橋全長為 53m，孔徑布置為 13+26+13； （ 2） 上部結(jié)構(gòu) 主梁采用 T 形梁，梁高為 ，翼緣板根部厚度為 ，肋板寬為 。 半立面 半縱剖面拱腳剖面拱頂剖面主拱圈側(cè)墻欄桿人行道防水層橋面鋪裝拱腹填料欄桿 人行道 伸縮縫 側(cè)墻防水層 拱腹填料 橋面鋪裝橋臺擋墻基礎(chǔ)拱腳主拱圈拱背拱頂拱軸線拱腹起拱線平面圖 圖 13 經(jīng)過以上三個(gè)比選方案的技術(shù)，經(jīng)濟(jì)比較，推薦第二方案裝配式鋼筋混凝土簡支 T 形梁橋作為推薦橋型方案。225=合計(jì) g=?gi =格面鋪裝為 20m 的瀝青混凝土面層，重力寬度為 23KN/m179。板內(nèi)分布鋼筋用 10，間距取 25cm。 m） 邊主梁 中主梁 邊主梁 中主梁 X=0 0 0 X=l/4 X=l/2 0 0 （ 2） 可變作用內(nèi)力計(jì)算 杠桿原理法 計(jì)算載荷橫向分布系數(shù)： （荷載位于支點(diǎn)處時(shí)）影響線如圖 22。 /280 mmNfsd ?； R235 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2/195 mmNf sd ? ，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 239。39。 1） 確定截面有效高度 設(shè) mmha s ??? ，則 1 1 8 0)1201 3 0 0(0 ???h 2） 判斷截面類型 m3143 .3kN)21101180()2 39。 mmf xbfA sd fcds ????? 現(xiàn)選鋼筋為 8 32+2 16，截面面積 As=6836mm2，鋼筋布置如圖 x 所示。 0 ????????? ?（不是超筋梁） 則取 mmx ? 正截面抗彎承載力驗(yàn)算 由式 )2(39。 21210 ??????????? 其中應(yīng)由混凝土 和箍筋共同承擔(dān)的計(jì)算剪力為： 39。 彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì) 設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋為 22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離mma s 39。1 距支座 中心距離為： mmmm )(213001133 ???????? ???? 對于第二排彎起鋼筋（擬彎起 2 32）： ? ? mmmmh 1 0 9 0 9 7)()(1 3 0 02 ??????????? 彎筋與梁縱軸交點(diǎn) 39。由已知彎矩設(shè)計(jì) 值 0, 1 4 3 0 ??? ddm MmkNM 按二次拋物線 )41(220 LxMM dmx ?? ?繪出彎矩包絡(luò)圖（圖 35）。 x 即為調(diào)整后的主梁彎起鋼筋和斜鋼筋的布置圖。 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定： )2(00 xhbxfM cdd ??? )2950( 60000 xx ????? 解得 cmx ? 由公式 39。則： 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)永久作用和可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的基本組合如下： kNMrrMQMrQ)()(2121q211210??????????? ?? 邊 橡膠支座的平面尺寸 橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺頂混凝土的局 部承壓強(qiáng)度來確定。上下橡膠 片厚度為 ，中間層厚度為 ，薄鋼板厚度為 ，則： 橡膠片的總厚度為： cmt ?????? 支座總厚度： ? ???? cmth ，符合規(guī)范要求。 X—— 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離。 （ 1） 計(jì)入汽車制動力時(shí) kNR ck )( ?????? kNR ck 4 6 ???? kNRkNFt lAG ckbkege ?????????? ? （ 2） 不計(jì)入汽車制動力時(shí) kNR Gk ???? kNRkNt lAG Gkege ???? ? 均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對 滑動。21 5 ????????? ?? 計(jì)算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先須確定作用在每一個(gè)支座上的制動力HT。 驗(yàn)算截面抗彎承載力： )2(39。 由于鋼筋彎起后形成的抵抗彎矩圖與初次彎起的相比更接近于設(shè)計(jì)彎矩包絡(luò)圖，設(shè)計(jì)更趨合理。1x =8750? 567= 8163? 7517mm，亦滿足要求。 由公式： ssb isdsb i AfV ?s 3??? ，可得 ssdsbisbi fVA ?s 3??? 由 ?sbV ，可得 233 11 i i mmfVAssdsbsb ??????? ?? ?? 分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力 2sbV ，由比例關(guān)系計(jì)算得： 11336504998 212 sbsbsb VVV ???? 所以 kNVsb ? 232 138845s i mmA sb ????? ? ? 分配給 第三排彎起鋼筋的計(jì)算剪力 3sbV ，由比例關(guān)系計(jì)算得： 1349 98 22 3165 049 98sbsbVV??? 所以 kNVsb ? 28 233 105045s i mmA sb ????? ? ? 分配給第四排彎起鋼筋的計(jì)算剪力 4sbV ，由比例關(guān)系計(jì)算得： 1449 98 32 9365 049 98 sbsbVV??? 所以 kNVsb )32936504998(4 ????? 234 40745s i mmA sb ????? ? ? 現(xiàn)根據(jù)已知主鋼筋情況你彎起 N1~N4 鋼筋，將計(jì)算的各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面的 ih? 、距支座中心的距離 1x 、分配的剪力值 sbiV 和所需的彎起鋼筋面積 wiA 值列入表 x。首先要計(jì)算彎起鋼筋上下彎點(diǎn)之間的垂直距離 ih? 。)1( ??? ? ， 設(shè) 置 彎 起 鋼 筋 區(qū) 段 長 度 為x=(8750*)/()=4998mm。 檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋 跨中截面： kNbhf td 1 9 303 ??????? ?? 支點(diǎn)截面： kNbhf td 2 5 303 ??????? ?? 因 kNVbhfV dtdd 00321 ???? ?，故可在跨中的某一長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置箍筋。39。fb 的矩形截面計(jì)算 3） 確定受壓區(qū)高度 x 由式 )2(39。239。 ??。 截面內(nèi)力計(jì)算 將求得的計(jì)算荷載 oqp 在相應(yīng)的影響線上阿布最不利荷載位置加載，并計(jì)入沖擊影響 )1( ?? ，則得計(jì)算結(jié)果（表 x）。 0 xhxbfM fsdd ?? mkN ???????? )( 3 mkNMmkNMM dAj ?????? 承載能力滿足要求。由《橋規(guī)》（ JTGD602022)得，車輛荷載后輪著地長度 a2 =，寬度為 ? ，則： 21 ?????? H 21 ?????? H 荷載對于懸臂根部的有效分布寬度為： la 01 ???????? 沖擊系數(shù)用 1+u=。 計(jì)算方法：極限狀態(tài)法。 （ 3）下部結(jié)構(gòu) 兩端橋臺均為鋼筋混凝土重力式橋臺，基礎(chǔ)采用鋼性擴(kuò)大基礎(chǔ)，橋墩采用混凝土重力柱式墩。 安全性 結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，建國初大量采用 目前國內(nèi)大量采用；安全、行車方便。 Inner Force。 橋梁上部結(jié)構(gòu)手算進(jìn)行主梁內(nèi)力分析。所以， 設(shè)計(jì)的對象為一座 9+2 簡支梁橋，橋梁平面位于直線段上，全長 18米，寬度 10 米，設(shè)計(jì)荷載為公路 Ⅱ 級。 根據(jù)驗(yàn)算結(jié)果得出結(jié)論：設(shè)計(jì)的橋梁結(jié)構(gòu)是安全、 經(jīng)濟(jì) 、合理的，并滿足現(xiàn)行規(guī)范的要求。 連續(xù)鋼構(gòu)橋 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 形梁橋 拱式橋 適用性 全橋 3跨， 13+26+13m，與河道適應(yīng)性好，對河床壓縮較多，建筑高度較大，對地質(zhì)要求較高。 （ 3）下部結(jié)構(gòu) 兩端橋臺均為鋼筋混凝土重力式橋臺，基礎(chǔ)采用鋼性擴(kuò)大基礎(chǔ)，橋墩采用混凝土重力柱式墩。 . 設(shè)計(jì)資料 橋面凈寬 7 凈 — 9m+2 人行道 主梁跨徑和全長 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： bl =（墩中心距離）； 計(jì)算跨徑 :l =(支座中心距離 )； 主梁全長： 全l =（全梁預(yù)制長度）?；炷翂|層平均厚度 9cm，重密度 24K/m179。 承載能力驗(yàn)算： xbfAf fcdssd 39。 a、 1 號梁?????????2ymmoroq人群荷載汽車荷載 b、 2 號梁?????????0oroqmm人群荷載汽車荷載 12 c、 3 號梁?????07 oroqmm人群荷載汽車荷載 用偏心變壓法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) mc 已知承重結(jié)構(gòu)的長寬比 l/B= ? = 接近 2，故可用偏心變 壓法計(jì)算橫向分布系數(shù) mc 1 號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)（如圖 23）： 1 號梁：本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù) n=5，梁間距為 ，則有： 22222i51i25242322212i51iaaaaaaa?????????????????）（）（）（ 1 號梁在兩個(gè)邊主梁的荷載橫向分布影響的豎標(biāo)值為： 22in1i2111aa ??????????）（? aaa2in1i5115 ????????? 繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置荷載，如圖 23 所示： 其中人行道邊緣距 1 號梁軸線距 △為△ == 荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至 1號梁距離為 x按比例關(guān)系求得： ?? 解得 x= 則汽車載荷 qcqm ???????? ）（? 13 1 2 3 4 5P 1 1 1+++++ 圖 22 1 2 3 4 5P4350 180 180130+ 6482182282 4159 + 圖 23 人群載荷 ??? 2 號梁：在兩個(gè)邊主梁處的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值為： 222 ?????? ?? 14 繪出荷載橫向分布影響線并按最不不利位置布荷見圖 23 荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至 2 號梁位的距離為 x 按比例求得： x?? 解得 x= 則汽車載荷 qcqm ???????? ）（? 人群載荷 ??? 3 號梁：在主梁處的荷載橫向分布影響豎標(biāo)值為： ??? 荷載橫向分布影響線如圖 23： qcqm ?????? ）（? 人群載荷 ? 杠桿原理法計(jì)算得荷載分布系數(shù)表 24： 荷載分布系數(shù) 梁號 1 號梁 2 號梁 3 號梁 mcq mcr 0 0 偏心變壓法計(jì)算荷載分布系數(shù)： 荷載分布系數(shù) 梁號 1 號梁 2 號梁 3 號梁 mcq mcr 15 主梁活載內(nèi)力采用車道荷載計(jì)算，人群荷載參照車道荷載的均布荷載計(jì)算方法進(jìn)行，所以： 主梁的跨中截面抗彎扭矩 cI 及沖擊系數(shù) u 的計(jì)算 求主梁界面的中 性位置 xa cm1114821h 1 ??? ）（ 3