【正文】 4 8592 31746 461072 3 8592 40338 461072 2 8592 48930 461072 1 9682 58612 308842 ??? = ? =（ s） 橫向地震作用計(jì)算 在 Ⅱ 類場(chǎng)地， 7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情況下： 結(jié)構(gòu)的特征周期 gT 和水平地震影響系數(shù)最大值 max? （ 7 度，多遇地震）為： gT = max? = 由于 1T =＞ = =（ s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。地震的宏觀震河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。 n? = 1T += += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： EKF =（ 1TTg ）max? 71 ii G?? =（ ） 58612=1561kN 頂點(diǎn)附加水平地震作用： nF? = n? EKF = 1561=111kN 各層橫向地震剪力計(jì)算見表 7，表中 71(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 7 6448 168615 6 8274 186579 5 8433 159805 4 8592 131887 3 8592 100956 2 8592 70025 1 9682 44053 注：表中第 7 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =111kN。 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析 本設(shè)計(jì)取軸線 ② 上的橫向框架為 KJ— 1 代表進(jìn)行計(jì)算，柱端彎矩 KJ— 1計(jì)算，詳見表 9。 m) M 下 (kN 荷載計(jì)算 DCBA 圖 9 屋（樓）面板支承梁的荷載 經(jīng)判斷知該設(shè)計(jì)中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計(jì)算如下： 層次 AB 跨 BC 柱軸力 L (m) M 左(KN m) Vb (KN) NA (KN) NB (KN) 7 6 2 5 2 4 9 3 6 2 2 129.9 9 1 7 168.79 3 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 第 7 層梁的均布線荷載 AB 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： BC 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 7 層活荷載： AB 跨： = kN/m BC 跨： =第 6 層梁的均布線荷載 AB 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： BC 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 6 層活荷載： AB 跨： 2 = kN/m BC 跨： 2 =第 6 層集中荷載： 梁傳荷載： ?????????? ）（）（ kN 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 縱梁自重（包括抹灰）： 25= 縱墻自重： （ ） 19= 柱自重： 25= 總計(jì)： 第 5層梁均布線荷載 AB 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： BC 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 5層活荷載： AB 跨： 2 = kN/m BC 跨： 2 =第 5層集中荷載： 梁傳荷載： ?????????? ）（）（ kN 縱梁自重（包括抹灰）： 25= 縱墻自重： （ ） 19= 柱自重（包括抹灰）： 25=總計(jì)： 第 1 層梁的均布線荷載 AB 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 恒載： BC 跨： 屋面均布恒 載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 第 6 層活荷載： AB 跨： 2 = kN/m BC 跨： 2 =第 6 層集中荷載： 梁傳荷載： ?????????? ）（）（ kN 縱梁自重（包括抹灰）： 25= 縱墻自重： （ ） 19= 柱自重： 25= 總計(jì)： 中框架恒載及活荷載見圖 圖 11 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 39 圖 15 恒載作用下框架彎矩圖（ ） 圖 16 活載作用下框架彎矩圖（ ） 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 40 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算 梁端剪力： qmV V V?? 式中： qV — — 梁上均布荷載引起的剪力， 12V ql? ； mV —— 梁端彎矩引起的剪力，m MMV l?? 左 右； 柱軸力： N V P?? 式中： V — — 梁端剪力； P — — 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重； 以 AB 跨，六七層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。 m（ m（ MEA計(jì)算 梁內(nèi)力組合見表 17 項(xiàng)目 跨 層 次 (恒 + 活 ) 地震 q MGA (kN m) (kN/m) AB 跨 7 6 5 4 3 2 1 BC 跨 7 6 5 4 3 2 1 項(xiàng)目 跨 層 次 l RA x1 MGE (m) (kN) (m) (kN V 跨中 MBD MDE 6層 A 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 4層 A 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（。 V 跨中 MBD MDE 3層 A 右 M 177。 V 跨中 MBD MDE 5層 A 右 M 177。 ③ 7層 A 右 M 177。 m) MEA (kN 七層梁端剪力： qAV = qBV =12ql =1/2 = 調(diào)幅前： mAV = mBV =（ ） /= AV = qAV + qBV == BV = qAV qBV =+= 調(diào)幅后： mAV = mBV =（ ） /= AV = qAV + qBV == BV = qAV qBV =+= 同理可得六層梁端剪力： 調(diào)幅前： AV =1/2 +()/= BV =1/2 ()/= 調(diào)幅后： AV =1/2 +()/= 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 41 BV =1/2 ()/= 七層 A柱柱頂及柱底軸力： N頂 =VP? = N底 =+= 六層 A柱柱頂及柱底軸力： N頂 =++= N底 = += 其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表 14，表 15。 m（ m（ D 彎矩分配： 恒荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖 13，框架的彎矩圖見圖 14；活荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖 15，框架的彎矩圖見圖 16。 A 固端彎矩計(jì)算： 將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。 m) Vb (KN) L (m) M 左 (KN m) M 下 (kN 圖 7 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位： kN 橫向框架抗震變形驗(yàn)算 多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見表 8。 n? 考慮了結(jié)構(gòu)周期和場(chǎng)地的影響。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位 移。考慮填充墻 使框架自振周期減少的影響，取 。 表 4 柱線剛度 柱號(hào) Z 截面 （㎡） 柱高度 h （ m） 慣性矩 線剛度 30 12bhI ? （ m4） cc EIK h? （ kN 橫梁線剛度計(jì)算結(jié)果見表 3。 圖 5 質(zhì)點(diǎn)重力荷載值 水平地震力作用下框架側(cè)移計(jì)算