【正文】 iDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 仍取 ② 軸線上的中框架計算分析。 m) M 右 (KN m) M 右 (KN這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較小時，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。 計算結(jié)果見表 11： 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 A B C D圖 10 框架豎向荷載示意 （恒載示意） A B C D圖 11 框架豎向荷載示意（活載示意） 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 表 11 固端彎矩計算 1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212??? B 分配系數(shù)計算：見圖 9，圖 10； 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖 12所示。 A柱頂層節(jié)點： 4 4???? ???????? ????bccbccKKKKKK梁下柱?? 其他層的分配系數(shù) 見圖 1圖 14 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 34 A B圖 12 半框架梁柱線剛度示意（ ） 圖 13 恒載彎矩分配表（ ） 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 36 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 圖 14 活載彎矩分配圖（ ） 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 37 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 38 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 C 傳遞系數(shù)： 遠端固定，傳遞系數(shù)為 1/2； 遠端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為 1。 豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖 15 及圖 16 中括號內(nèi)數(shù)值。 由圖 11查得梁上均布荷載為： 第六層： q =集中荷載： 柱自重： 第七層： q =由圖 16查得 六層梁端彎矩： M = m） M = m） 七層梁端彎矩： M = m） M = m） 括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。 表 14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪 力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 CD跨 A B VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) 7 － (－ ) 0 () () 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 42 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合 在恒載和活載作用下，跨間 maxM 可以近似取跨中的 M 代替 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 式中： M左 、 M右 —— 梁左、右端彎矩，見圖 11 括號內(nèi)的數(shù)值 跨中 M 若小于 2116ql 應(yīng)取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時 ,跨間最大彎矩 GEM 采用數(shù)解法計算 ,如圖17所示 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 CD 跨 A B VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 7 () 0 () () 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 43 圖 17 框架梁內(nèi)力組合圖 圖中： GAM 、 GBM —— 重力荷載作用下梁端的彎矩； EAM 、 EBM —— 水平地震作用下梁端的彎矩； AR 、 BR —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力； 對 BR 作用點取矩 AR ＝ 2ql 1l ( GBM GAM + EAM + EBM ) X處截面彎矩為 ? = AxR 22qx GAM + EAM 由 Mddx=0,可求得跨間 maxM 的位置為 1x = ARq 將 1x 代入任一截面 x 處的彎矩表達式 ,可得跨間最大彎矩為 maxM = GEM = 22ARq GAM + EAM = 22qx GAM + EAM 當右震時公式中 EAM 、 EBM 反號 GEM 及 1x 的具體數(shù)據(jù)見表 16,表中 AR 、 GEM 、 1x 均有兩組數(shù)據(jù) 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 44 表 16 MGE及 X1值計算 注：當 X1＞ l 或 X1＜ 0時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，用 M=RAx 22qx MGA177。 m) MGB (kN m) MEB (kN m) AB 跨 7 1 6 5 4 3 2 1 BC 跨 7 6 5 4 3 2 1 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 45 表 17 梁內(nèi)力組合表 層 次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與 地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ ①+② (① +② )177。 V B 左 M ? V B 右 M 177。 V B 左 M ? V B 右 M 177。 V B 左 M ? V B 右 M 177。 V B 左 M ? V B 右 M 177。 V B 左 M ? V B 右 M