【正文】 橫隔梁體積 019079742 03030 故半跨內(nèi)橫隔梁重力為 150269610303025 1768KN ⑤預(yù)制梁永久作用集度 邊主梁 700358223483884998 1723KNm 中主梁 7003582234831768998 1811KNm 2 二期永久作用 ①現(xiàn)澆 T 梁翼板集度 0150425 15KNm ②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁現(xiàn)澆部分體積 017020115 00391 一片端橫隔梁現(xiàn)澆部分體積 019020135 080513 故 3 003912 00513 251996 02754KNm 中主梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁現(xiàn)澆部分體積 017040115 00782 一片端橫隔梁現(xiàn)澆部分體積 019040135 01026 故 3 007822 01026 251996 05508KNm ③鋪裝 8cm 混凝土鋪裝 008925 1800KNm 5cm 瀝青鋪裝 005923 1035KNm 若將橋面鋪裝均攤給五片主梁 則 180010355 567KNm ④欄桿 一側(cè)人行欄桿體積 00901322582032 0189018014109 06719 一側(cè)人行欄桿集度 06719 231996 0774KNm 所以將兩側(cè)人行欄桿均分給 5 片主梁 207745 03096KNm ⑤人行道板 一側(cè)人行道板集度 022319961996 46KNm 將兩側(cè)的人行道板荷載均攤給 5 片主梁 2465 184KNm ⑥邊梁的二期永久作用集度 150275456703096184 9342KNm 中主梁的二期永久作用集度 150550856703096184 98704KNm 永久作用效應(yīng) 如圖 WGC4 所示設(shè) x 為計(jì)算截面離開左支座的距離并令 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式 圖 WGC4 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖 永久作用計(jì)算見表 WGC3 表 WGC3 15 號梁永久作用效應(yīng) 作用效應(yīng) 跨中 第一中橫梁 變截面處 支點(diǎn) 一期 彎矩 KNm 81896 61422 23254 0 剪力 KN 0 8400 14216 16799 二期 彎矩 KNm 44404 33303 12608 0 剪力 KN 0 4554 7708 9108 彎矩 KNm 126300 94725 35862 0 剪力 KN 0 12954 21924 25907 234 號梁永久作用效應(yīng) 一期 彎矩 KNm 86079 64559 24442 0 剪力 KN 0 8829 14942 17657 二期 彎矩 KNm 46915 35186 13321 0 剪力 KN 0 4812 8144 9624 彎矩 KNm 132994 99745 37763 0 剪力 KN 0 13641 23086 27281 可變作用效應(yīng)計(jì)算修正偏心壓力法 1 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》 432 條規(guī)定結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)因此要先算結(jié)構(gòu)的基頻 簡支梁橋的基頻可以采用下式估算 其中 根據(jù)該橋的基頻可以算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為 按《橋規(guī)》 431 條當(dāng)車道數(shù)大于 2 車道時采用車道橫向折減系數(shù)由于該設(shè)計(jì)橋?qū)?9m 故采用雙車道不采用車道折減系數(shù)即橫向折減系數(shù)為 100 大跨徑的橋梁應(yīng)考慮汽車荷載的縱向折減當(dāng)跨徑大于 150m 時考慮縱向折 減系數(shù) 本設(shè)計(jì)跨徑 20m 因此無需考慮汽車荷載的縱向折減 計(jì)算主梁荷載的橫向分布系數(shù) 跨中荷載的橫向分布系數(shù) 如前所述該設(shè)計(jì)采用 5 片橫隔梁具有可靠的橫向聯(lián)系且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為 接近于 200 故可以按照修正偏心壓力法來繪制主梁的橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) ①計(jì)算主梁抗扭慣性矩抗彎慣矩 對于 T 型梁截面抗扭慣矩可以近似按下式計(jì)算 其中相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度 矩形截面抗扭剛度系數(shù)根據(jù)的比值查規(guī)范 梁截面劃 分為單個矩形截面的個數(shù) 對于跨中截面翼緣板的換算平均厚度 馬蹄部分的換算平均厚度 圖 WGC5 示出了的計(jì)算圖計(jì)算表見表 WGC4 圖 WGC5 的計(jì)算圖示 計(jì)算表 表 WGC4 分塊名稱 cm cm 翼緣板① 200 16775 119225 13 314700 腹板② 1102 18 61222 0300 192806 馬蹄③ 40 23025 17372 0213 104001 611507 ②計(jì)算抗扭修正系數(shù) 對于該主梁的間距相同并將主梁近似等截面的則得 式中 計(jì)算得 ③按修正的偏心壓力法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值 其中 計(jì)算所得的值列于表 WGC5 內(nèi) 值 表 WGC5 梁號 1 0576 0388 0200 0012 0176 2 0388 0294 0200 0106 0012 3 0200 0200 0200 0200 0200 ④計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 1 號梁的橫向影響線和最不利布載圖示如圖 WGC6 所示 可變作用汽車荷載公路Ⅱ級 可變作用人群荷載 同理其他主梁的橫向分布系數(shù)記于表 WGC6 圖 WGC6 跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示單位 cm 各梁可變作用橫向分布系數(shù) 表 WGC6 梁號 可變作用類型 ① 汽車荷載公路Ⅱ級 06915 0550 人群荷載 0670 1500 ② 汽車荷載公路Ⅱ級 05455 0725 人群荷載 0435 0000 ③ 汽車荷載公路Ⅱ級 0400 0723 人群荷載 0400 0000 支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù) 如圖 WGC7 所示支點(diǎn)截面按照杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載 1 號梁的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下 可變作用汽車荷載公路Ⅱ級 可變作用人群荷載 同理其他主梁橫向分布系數(shù)記于表 WGC6 圖 WGC7 支點(diǎn)截面橫向分布系數(shù)的計(jì)算圖示 車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》 431 條汽車荷載公路Ⅱ級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn) 值為 075105 7875KNm 計(jì)算彎矩時 計(jì)算剪力時 計(jì)算可變作用效應(yīng) 在可變作用效應(yīng)計(jì)算中該設(shè)計(jì)對橫向分布系數(shù)的取值如下考慮支點(diǎn)處截面取 由支點(diǎn)截面到第一片中橫隔梁處橫向分布系數(shù)取到的直線過度其余梁段取 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力 計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)圖WGC8 示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示計(jì)算公式為 所求截面的活載內(nèi)力剪力或彎矩 汽車荷載的沖擊系數(shù) 多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)本設(shè)計(jì)取 1 彎矩或剪 力影響線的面積 車道荷載的集中荷載對應(yīng)的內(nèi)力影響線最大峰值 圖 WGC8 跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示 ①號梁的跨中彎矩 ①號梁跨中剪力 第一片中橫隔梁處截面的最大彎矩和最大剪力 圖 WGC9 為該截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式 圖 WGC9 第一片中橫隔梁處基面作用效應(yīng)計(jì)算圖式 ①號梁在該截面的彎矩 ①號梁在該截面的剪力 腹板全寬變截面處的最大彎矩和最大剪力 圖 WGC10 為該截面的作用效應(yīng)計(jì)算圖式 ①號梁在該截面的彎矩 ①號梁在該截面的剪力 圖 WGC10 腹板全寬變截面處的作用效應(yīng)計(jì)算圖式 支點(diǎn)截面的最大剪力 圖 WGC11 示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式 圖 WGC11 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式 支點(diǎn)截面的最大剪力計(jì)算公式為 其中支點(diǎn)截面活載內(nèi)力剪力 支點(diǎn)截面荷載橫向分布系數(shù) 荷載橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 變化區(qū)段附加三角形重心處的影響線坐標(biāo) ①號主梁支點(diǎn)處的最大剪力 同理其他各主梁的各截面最 大剪力和彎矩如下表 WGC7 各主梁的各截面最大剪力和彎矩 表WGC7 梁號 荷載類型 跨中截面 第一中橫梁 變截面處 支點(diǎn) ① 汽車荷載 116427 11830 87320 16406 28411 16364 0 22821 人群荷載 9554 490 7165 367 5042 259 0 2516 ② 汽車荷載 91845 9332 68884 12942 32046 18458 0 27121 人群荷載 6203 318 4652 238 498 026 0 981 ③ 汽車荷載 67347 6843 50510 9490 29846 17190 0 19852 人群荷載 5704 293 4278 219 498 026 0 902 主梁的作用效應(yīng)組合 該設(shè)計(jì)按照《橋規(guī)》 416～ 418 規(guī)定根據(jù)可能出現(xiàn)的作用效應(yīng)選著了三種最不利的效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合短期效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合見下表 WGC8 三預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 一跨中截面鋼束的估算和確定 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 對于簡支梁帶 T 形截面當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時則得到的鋼束數(shù) n 的計(jì)算公式為 其中持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值按表 WGC8 采用 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)對于公路Ⅱ級采用 0565 一股鋼 絞線截面面積一根鋼絞線的截面面積 故 在上面已經(jīng)算出成橋后跨中截面初估則鋼束偏心矩為 主梁作用效應(yīng)組合 表 WGC8 ①⑤號主梁 序號 荷載類型 跨中截面 第一中橫梁 變截面處 支點(diǎn) 1 永久作用 126300 0 94