【正文】 主梁跨中截面主要尺寸擬定（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15～1/25，標準設(shè)計中高跨比在1/18～1/，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。，嚴禁氣割、電焊切割?！稑蛄汗脴?gòu)造》預(yù)埋護欄、伸縮縫、瀉水管、頂板鋼束、槽口鋼筋等構(gòu)件的預(yù)埋件。預(yù)制時應(yīng)在梁底預(yù)留穿索兜底所需的活動段底模，同時在主梁翼板上的對應(yīng)位置預(yù)留穿索孔洞，吊具根據(jù)施工單位的條件自行設(shè)計。存梁期應(yīng)注意觀測梁片上拱的發(fā)展，若超出計算值的30％，應(yīng)采取措施。，張拉時梁的彈性上拱值與計算值偏差按177。 施工步驟梁片預(yù)制 架梁 現(xiàn)澆濕接縫及橫隔板連接鋼筋 澆筑墩頂現(xiàn)澆段連續(xù)結(jié)構(gòu)澆筑墩頂及墩頂附近橋面板混凝土待混凝土強度達到設(shè)計強度的90％后，張拉結(jié)構(gòu)連續(xù)鋼束 澆筑剩余的橋面板混凝土 橋面附屬設(shè)施施工成橋。：為了增強主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置4片中橫隔梁，間距為5，共計6片。：梁端在預(yù)制時設(shè)置調(diào)平鋼板，以保證支座支承面順橋向水平。普通鋼筋：直徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm 的均用R235鋼筋。 主要材料橋梁預(yù)制、現(xiàn)澆濕接縫和橋面鋪裝混凝土均采用C55，封錨混凝土也采用C55。設(shè)計采用規(guī)范(1)交通部頒《公路工程技術(shù)標準》(JTG B01—2003)；(2)交通部頒《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D60—2004)；(3)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62—2004)；(4)交通部頒《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041—2000)。 技術(shù)指標15m橋?qū)挷捎昧骸蛎驿佈b及下部結(jié)構(gòu)采用C30。水泥：符合國家有關(guān)最新標準的硅酸鹽水泥，普通水泥幾礦渣水泥。結(jié)構(gòu)連續(xù)位置下設(shè)兜底鋼板，以保證永久支座支承面水平。端橫隔梁與主梁同高，厚度為25cm；中橫隔梁高度為145cm，厚度為16cm。 施工要點及注意事項本設(shè)計有關(guān)施工工藝及質(zhì)量檢查標準按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041—2000)有關(guān)規(guī)定辦理，另外尚需注意以下幾點：、預(yù)應(yīng)力管道摩阻等作相關(guān)實驗，保證施工中相關(guān)參數(shù)取值的準確。15％控制，張拉完畢后應(yīng)及時壓漿、封錨。預(yù)制時應(yīng)設(shè)置向下的二次拋物線反拱，(與存梁時間有關(guān))設(shè)置。必須待現(xiàn)澆混凝土設(shè)計強度達到85％并采取壓力擴散措施后，方可在其上運梁。起吊位置不得位于設(shè)計理論支承線外側(cè)。、終凝期的差異不超過7天。第三章 截面設(shè)計 主梁間距與主梁片段主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標很有效，放在許可條件下應(yīng)適當加寬T梁翼板。本設(shè)計取用1700mm的主梁高度是比較合適。本設(shè)計腹板厚度取200mm。圖31 T形梁跨中截面尺寸圖（單位：cm）圖32 T形梁梁端截面尺寸圖（單位：cm）（3）計算截面集合特征將主梁跨中截面劃分為五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表31。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度250mm；中橫隔梁高度為1450mm，厚度為160mm。主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：Mα=α(1α) l2g/2（41）Qε=(12α) lg/2（42）永久效應(yīng)計算圖(dm)永久效應(yīng)計算見下表：邊梁永久作用效應(yīng)計算表作用效應(yīng)跨中α=四分點α=支點α=一期彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0二期彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0∑彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0 可變作用效應(yīng)計算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。計算主梁的抗彎及抗扭慣性矩和抗彎慣性矩在前面已求得：=對于T形梁截面，抗扭慣距可近似按下式計算：（43）式中： bi ,ti——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度； ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù),根據(jù)ti /bi比值按表計算； m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：馬蹄部分的換算平均厚度：表42 IT 計 算 表 分塊名稱bi(cm)ti(cm)ti /biciIT= ci bi ti 3(103 m4)翼緣板2501/3腹板20馬蹄46Σ單位寬度抗彎及抗扭慣距：計算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度計算橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù)比值可查表，求得：=，所以：求橫梁截面重心位置： 橫梁的抗彎和抗扭慣距和： ，所以查表得=1/3，但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣距只有獨立板寬扁板者的翼板，可取=1/6。按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線坐標值計算橫向分布系數(shù)?？勺冏饔茫ㄆ嚕藴市?yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 主梁作用效應(yīng)組合本設(shè)計按《橋規(guī)》。（1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)：本設(shè)計按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按正常使用極限狀態(tài)組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。 假設(shè)=19cm，則 = =（cm）鋼束數(shù)為 (2)按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)，根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度，應(yīng)力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達到設(shè)計強度，鋼束數(shù)的估算公式為（52）式中 Md ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按主梁作用應(yīng)組合表取用；α ——經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 ，；fpd ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強度，為1260Mpa 。對于錨固端截面，應(yīng)使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。表51 錨固端截面幾何特性計算表 分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）翼板3750三角承托腹板7130∑其中：（cm） （cm）上核心距：（cm）下核心距： （cm）=＜＜=圖53 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位：cm）(2) 鋼束起彎角度和線形的確定：在確定鋼束起彎角度時，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。(3) 鋼束計算1）計算鋼束起彎點至跨中的距離：錨固點至支座中心的水平距離（見圖54）。=（cm）=3693tan7176。計算鋼束群重心到梁底的距離，見表53。表54 鋼束長度計算表鋼束號R(cm)鋼束彎起角度φ曲線長度(cm)S=直線長度x1(cm)直線長度L1(cm)有效長度2（S+x1+L1）鋼束預(yù)留長度(cm)鋼束長度(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)45100140373201402754014017750140第六章 計算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗算準備計算依據(jù)。2)有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。 截面靜距計算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。（2） 在使用階段，換算截面的中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。4）換軸（o o）以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。)(rad)(m)(MPa)100200300400 錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。表73 四分點截面σl2計算表鋼束號Δσd(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl212363444表74 跨中截面σl2計算表鋼束號Δσd(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl2123123444表75 支點截面σl2計算表鋼束號Δσd(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl21233444 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算：（76）式中 ——在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生的混凝土法向應(yīng)力（）可按下式計算(77)式中 、——分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩； ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，可查主梁截面特性匯總表，可查各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表。表78 跨中截面計算表 鋼束號/MPa/MPa/MPa111860234表79 支點截面計算表 鋼束號/MPa/MPa/MPa111860234 混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計算：σl6 = (79)ρp= 1+ (710)式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；ρ——配筋率ρ= ； A——本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積An，見主梁截面幾何特性計算總表；——本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，見主梁截面幾何特性計算總表；——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計為i2= ；——加載齡期為t0，計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0，計算齡期為t時混凝土收縮應(yīng)變。表712成橋后跨中截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計算表 計算數(shù)據(jù)，鋼束號錨固后預(yù)加縱向力/()（cm）預(yù)加彎矩（Nm）錨固后鋼束應(yīng)力49273459273451526472145381731157,23401969784152360123888711134730 預(yù)應(yīng)力損失匯總及預(yù)加力計算根據(jù)以上