【正文】 第i個單元的自由變形曲率；Ii—第i個單元截面的慣性矩；ty—單元面積Ay內(nèi)溫度梯度平均值，均以正值代入；αc—混凝土溫度線膨脹系數(shù)，105/℃；Ec—結構材料彈性模量；ey—計算應力點至截面重心軸的距離；li—第i個單元的長度。本聯(lián)設計利用邁達斯軟件計算支座沉降次內(nèi)力，按照設計書要求在邁達斯中為模型隔墩定義1cm的不均勻沉降。組合結果見表53和表54。圖51 短期組合彎矩包絡圖圖52 短期組合剪力包絡圖圖53 基本組合彎矩包絡圖圖 54 基本組合剪力包絡圖第六章 預應力筋的計算與布置 原理與方法本設計按照全預應力構件設計，根據(jù)正截面抗裂要求，確定預應力鋼筋的數(shù)量，為滿足抗裂要求，所需的有效預加力為： (61)式中 Ms—荷載短期效應彎矩組合設計值，W—截面彈性抗力矩，近似采用毛截面性質(zhì)；ep—為預應力鋼筋重心至毛截面重心的距離，ep=yap(當計算正彎矩配筋時y取yx，計算負彎矩配筋時y取ys)。m）3857612E+056068825907548764069828967146544323152Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）13086973729267961222426852192031279055828109629理論根數(shù)應配根數(shù)8444761737917412483360707第三跨Msmax（kNm）34814111141225504993111168986527238909206165477395Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）11810743542109744706157200309311739880574161956理論根數(shù)1044應配根數(shù)762281713043672001135201045注：上表中負值表示的是在頂板配筋，正值為底板配筋。圖61翼緣有效寬度根據(jù)參考文獻[2]，邊跨與中跨分開計算，下面以第一跨邊支點為例計算，計算及圖示如下：bm1=b1==bm2=bm3=bm4=bm5=b21=圖62 L1邊支點有效寬度計算結果見表63。表64 實際配筋表截面位置理論計算配筋束數(shù)實際配筋截面通過束上緣下緣上緣下緣0085肋012肋0板5板12L1/8085肋012肋0板5板12L1/40165肋023肋3板5板203L1/801811肋020肋3板11板20L1/201611肋023肋3板11板205L1/801011肋012肋0板11板123L1/43014肋34肋0板11板47L1/816029肋64肋0板23板4L128035肋60肋0板29板0L2/816026肋37肋3板23板4L2/47020肋37肋3板17板43L2/80314肋915肋9板5板6L2/2065肋019肋9板5板105L2/8045肋019肋9板5板103L2/45011肋07肋3板11板47L2/813026肋37肋3板23板4L224035肋60肋0板29板0L3/89026肋37肋3板23板4L3/40414肋09肋3板14板63L3/80125肋020肋6板5板14L3/20145肋022肋6板5板165L3/8095肋022肋6板5板163L3/44011肋07肋3板11板47L3/817026肋37肋3板23板4L333035肋60肋0板29板0滿堂支架施工的預應力混凝土連續(xù)梁橋，大多數(shù)預應力鋼束的穿束、張拉錨固等均需在箱梁內(nèi)作業(yè)，配筋控制截面（鋼束最多的截面）布置鋼束充分考慮這一點，方便施工。L1邊支點鋼束布置L11/4截面鋼束布置L11/2 截面鋼束布置L13/4 截面鋼束布置L11 截面鋼束布置L21/4 截面鋼束布置L21/2 截面鋼束布置L23/4 截面鋼束布置L21 截面鋼束布置L31/4 截面鋼束布置L31/2 截面鋼束布置L33/4 截面鋼束布置 立面及平面布筋綜合考慮表64，正彎矩肋束均以25176。下彎，同時考慮錨固與腹板側面的齒板外，；176。L1 頂板鋼束布置L2 頂板鋼束布置L3 頂板鋼束布置L1 底板鋼束布置L2 底板鋼束布置L3 底板鋼束布置L1 腹板鋼束布置L2 腹板鋼束布置L3 腹板鋼束布置圖63 平面及立面筋布置第七章 凈截面及換算截面幾何特性計算 概述按第六章布置預應力鋼筋后就可以進行凈截面和換算截面幾何特性的計算。形心距上下邊緣的距離ysj和yxj： (72)式中：S0—毛截面對底邊的靜矩；Sk—孔道面積對底邊的靜矩。表71截面位置高(m)上緣鋼筋束數(shù)ays(m)下緣緣鋼筋束數(shù)ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350 換算截面計算本計算中，結構受力狀態(tài)是彈性狀態(tài)。利用上面的公式編制Excel表格計算如表72。因為橋跨對稱,所以只計算3跨的損南京工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文）失,以下各種損失亦如此。負彎矩腹板筋只考慮下彎角度15176。表82 摩擦損失匯總表a類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L11/2L13/4L1L21/4a1a2a3a4a5a6a7a8a9a10a11a12b類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L23/4L2L31/4b1b2b3b4b5b6b7b8b9b10b11b12c類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L33/4L37/8L3c1c2c3c4c5c6c7c8c9c10c11c12d類鋼筋（底板筋）截面鋼束L10L11/4L11/2L13/4d1d2d3d4d5d6d7d8d9d10f類鋼筋(底板筋)截面鋼束L31/4L31/2L33/4f1f2f3f4f5f6f7f8e類鋼筋（底板筋）截面鋼束L21/4L21/2L23/4e1e2e3e4e5A類鋼筋（上肋筋）C類鋼筋（上肋筋）截面鋼束L11截面鋼束L21A11C11A12C12A13C13A21C21A22C22A23C23B類鋼筋（下肋筋）D類鋼筋（下肋筋）F類鋼筋（下肋筋）截面鋼束L11/4截面鋼束L21/2截面鋼束L31/2B11D11F11B12D12F12B13D13F13D21F21D22F22D23F23D31D32D33T類鋼筋（通長筋）截面L10L1/4L1/23L1/4L1損失截面L2/4L2/23L2/4L2損失截面L3/4L3/23L3/4L3損失此計算考慮反摩擦影響(參見參考文獻[2]附錄D)，反摩擦影響長度lf按下式計算 (83)式中 —按參考文獻[2]，取6m；—為單位長度由管道摩擦引起的預應力損失(見圖81)，按下式計算： (84)式中 s0—張拉端錨下控制應力；—預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力；—張拉端至錨固端的距離。圖81考慮反摩擦后鋼筋預應力損失計算簡圖當x/lf1,表示x處預應力鋼筋不受反摩擦得影響。表83 錨具回縮損失匯總表a類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L11/2L13/4L1L21/4a1a2a3a4a5a6a7a8a9a10a11a12b類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L23/4L2L31/4b1b2b3b4b5b6b7b8b9b10b11b12c類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L33/4L37/8L3c1c2c3c4c5c6c7c8c9c10c11c12d類鋼筋（底板筋）截面鋼束L10L11/4L11/2L13/4d1d2d3d4d5d6d7d8d9d10