【正文】 3L1/4 彎矩影響線L1 彎矩影響線L2/2（75m跨）彎矩影響線L2 彎矩影響線L3/2 彎矩影響線L3 彎矩影響線L6/2彎矩影響線圖31 部分截面彎矩影響線 內(nèi)力計算根據(jù)上面求得的彎矩影響線，在影響線為正值處滿布均布荷載，在正的最大值處加載集中荷載，計算出該截面的彎矩及為最大彎矩，反之即可得到最小彎矩，本聯(lián)設(shè)計通過邁達(dá)斯軟件完成內(nèi)力的計算。表31 控制截面最大最小彎矩及對應(yīng)剪力截面0L/4L/23L/4L第一跨Mmax（）0對應(yīng)V（kN）Mmin（）0對應(yīng)V（kN）第二跨Mmax（）對應(yīng)V（kN）Mmin（）對應(yīng)V（kN）第三跨Mmax（）對應(yīng)V（kN）Mmin（）對應(yīng)V（kN） 最大、最小剪力及其對應(yīng)彎矩 剪力影響線，利用邁達(dá)斯設(shè)計軟件計算各截面的剪力影響線，截面較多，下面只列出典型的截面，如圖32。L1 左邊支點Fz影響線L1/2 剪力影響線L1右邊支點剪力影響線L2/2 剪力影響線L2 右支點剪力影響線L3 左邊支點剪力影響線L3/2 剪力影響線L3 右邊支點剪力影響線L6左邊支點剪力影響線圖32 計算截面部分影響線 內(nèi)力計算根據(jù)上面求得的剪力影響線，在影響線正值處滿布均布荷載，在正影響線最大值處布置集中力，計算出該截面的最大剪力，反之即可得到最小剪力。本聯(lián)使用邁達(dá)斯軟件進(jìn)行計算，計算如下表。表32 控制界面最大最小剪力及對應(yīng)彎矩截面左隔板邊L/4L/23L/4右隔板邊第一跨Qmax20646對應(yīng)M0Qmin對應(yīng)M0第二跨Qmax14190對應(yīng)M76243Qmin對應(yīng)M第三跨Qmax對應(yīng)M49749Qmin對應(yīng)M第四章 次內(nèi)力計算 溫度次內(nèi)力計算計算溫度效應(yīng)時，105/℃。按照任務(wù)書的要求，體系升溫20℃，體系降溫20℃，主梁上下緣溫差按BS5400取值，本橋計算溫度次內(nèi)力的溫度梯度如圖41所示。h1= T1=℃ h1= T1=℃h2= T2=℃ h2= T2=℃h3= T3=℃ h3= T3=℃ h4= T4=℃圖41 計算溫度梯度 計算原理本設(shè)計計算溫度次內(nèi)力采用的是力法原理，為了簡化計算而采用了單元等曲率的假設(shè)，即劃分的每個小單元的自由溫度變形都可以看作一個圓弧。本橋在前面已經(jīng)對結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行了節(jié)段劃分，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行溫度次內(nèi)力計算(計算只考慮溫度自身的影響，不考慮自重)。計算方法有二：第一種方法是先求出兩端簡支時(去掉中間四個支座)梁體在溫度作用下，自由變形時中間支座的豎向位移，然后把這種位移在原來的計算模型中強加給中間支座而算得溫度次內(nèi)力；第二種方法是把連續(xù)梁化成簡支梁，利用位移協(xié)調(diào)條件建立平衡方程，直接求出了溫度作用下的中間支座處的彎矩效應(yīng)，進(jìn)而求得剪力效應(yīng)。本聯(lián)采用邁達(dá)斯橋梁建模，所以溫度梯度由程序自動計算，下面首先將第一種方法的原理寫出。 升溫計算計算參見參考文獻(xiàn)[2]附錄B關(guān)于溫差作用效應(yīng)的計算公式。圖42 溫差計算如上圖所示，某桿件截面上的溫度梯度分布已知，則根據(jù)結(jié)構(gòu)變形的平行截面假設(shè)，其截面的變形曲率為： (41) (42)則單元兩端相對轉(zhuǎn)角為： (43)式中 κi—第i個單元的自由變形曲率；Ii—第i個單元截面的慣性矩；ty—單元面積Ay內(nèi)溫度梯度平均值，均以正值代入；αc—混凝土溫度線膨脹系數(shù)，105/℃；Ec—結(jié)構(gòu)材料彈性模量；ey—計算應(yīng)力點至截面重心軸的距離；li—第i個單元的長度。下面由軟件輸出升溫和降溫的位移計算表表41 位移計算表（升溫）桿件號荷載Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1橋面板升溫02橋面板升溫3橋面板升溫4橋面板升溫5橋面板升溫6橋面板升溫7橋面板升溫8橋面板升溫9橋面板升溫10橋面板升溫11橋面板升溫12橋面板升溫13橋面板升溫14橋面板升溫15橋面板升溫16橋面板升溫17橋面板升溫18橋面板升溫19橋面板升溫20橋面板升溫21橋面板升溫022橋面板升溫23橋面板升溫24橋面板升溫25橋面板升溫26橋面板升溫27橋面板升溫28橋面板升溫29橋面板升溫30橋面板升溫31橋面板升溫32橋面板升溫33橋面板升溫34橋面板升溫35橋面板升溫36橋面板升溫37橋面板升溫38橋面板升溫39橋面板升溫40橋面板升溫41橋面板升溫42橋面板升溫43橋面板升溫044橋面板升溫45橋面板升溫46橋面板升溫47橋面板升溫48橋面板升溫49橋面板升溫50橋面板升溫51橋面板升溫52橋面板升溫53橋面板升溫54橋面板升溫55橋面板升溫56橋面板升溫57橋面板升溫058橋面板升溫59橋面板升溫60橋面板升溫61橋面板升溫62橋面板升溫63橋面板升溫64橋面板升溫65橋面板升溫66橋面板升溫67橋面板升溫068橋面板升溫69橋面板升溫0070橋面板升溫71橋面板升溫0072橋面板升溫73橋面板升溫074橋面板升溫75橋面板升溫076橋面板升溫77橋面板升溫078橋面板升溫79橋面板升溫0根據(jù)上圖數(shù)據(jù)，按照溫度次內(nèi)力的計算原理算得了中間支座的豎向位移后，在原來的計算模型的基礎(chǔ)上，把位移反向強加在相應(yīng)的支座上而算得升溫時的溫度次內(nèi)力，內(nèi)力圖如圖43和圖44，計算結(jié)果如表42。表42 升溫次內(nèi)力匯總表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（）+00+03+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第二跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+01+01+01+01第三跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+01+01+01+01+01圖43 升溫彎矩圖圖44 升溫剪力圖降溫計算同升溫，具體數(shù)據(jù)如下：表43 位移計算表（降溫）桿件號荷載Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1橋面板降溫02橋面板降溫3橋面板降溫4橋面板降溫5橋面板降溫6橋面板降溫7橋面板降溫8橋面板降溫9橋面板降溫10橋面板降溫11橋面板降溫12橋面板降溫13橋面板降溫14橋面板降溫15橋面板降溫16橋面板降溫17橋面板降溫18橋面板降溫19橋面板降溫20橋面板降溫21橋面板降溫022橋面板降溫23橋面板降溫24橋面板降溫25橋面板降溫26橋面板降溫27橋面板降溫28橋面板降溫29橋面板降溫30橋面板降溫31橋面板降溫32橋面板降溫33橋面板降溫34橋面板降溫35橋面板降溫36橋面板降溫37橋面板降溫38橋面板降溫39橋面板降溫40橋面板降溫41橋面板降溫42橋面板降溫43橋面板降溫044橋面板降溫45橋面板降溫46橋面板降溫47橋面板降溫48橋面板降溫49橋面板降溫50橋面板降溫51橋面板降溫52橋面板降溫53橋面板降溫54橋面板降溫55橋面板降溫56橋面板降溫57橋面板降溫58橋面板降溫59橋面板降溫60橋面板降溫61橋面板降溫62橋面板降溫63橋面板降溫64橋面板降溫65橋面板降溫66橋面板降溫9E0667橋面板降溫068橋面板降溫69橋面板降溫0070橋面板降溫71橋面板降溫0072橋面板降溫73橋面板降溫074橋面板降溫75橋面板降溫076橋面板降溫77橋面板降溫078橋面板降溫79橋面板降溫0表44 降溫次內(nèi)力總表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（）+00+03+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第二跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第三跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+01+01+01+01算得了中間支座的豎向位移后，在原來的計算模型的基礎(chǔ)上，把位移反向強加在相應(yīng)的支座上而算得降溫時的溫度次內(nèi)力，內(nèi)力圖如圖45和圖46圖45 降溫彎矩圖圖46 降溫剪力圖 支座沉降次內(nèi)力計算按照設(shè)計任務(wù)書的要求，基礎(chǔ)不均勻沉降計算按隔墩1cm考慮。 計算原理由于本聯(lián)橋垮較多，進(jìn)行支座沉降組合計算較繁，故采用先單墩沉降，然后按最大值組合的方法計算，原理是小位移和疊加原理，即每個支座分別下沉1cm，然后把每次下沉影響的同一截面位置的內(nèi)力進(jìn)行迭加，正值加在一塊得最大值，負(fù)值加在一起得最小值。本聯(lián)設(shè)計利用邁達(dá)斯軟件計算支座沉降次內(nèi)力，按照設(shè)計書要求在邁達(dá)斯中為模型隔墩定義1cm的不均勻沉降。表45 支座隔墩沉降內(nèi)力表單元荷載位置軸向（KN）剪力Z（kN）彎矩Y（）1支座沉降I[1]01支座沉降 1/41支座沉降 1/21支座沉降 3/41支座沉降J