【正文】 當(dāng)lf/l163。表72截面位置高(m)上緣鋼筋束數(shù)ays(m)下緣緣鋼筋束數(shù)ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350第八章 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 控制應(yīng)力及有關(guān)參數(shù)計(jì)算σcon=1860=1395(MPa)管道偏差系數(shù)：k＝；摩擦系數(shù)：μ＝；，梁底任一截面的斜率為y39。下彎下彎半徑26米。 鋼束布置無論是預(yù)應(yīng)力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內(nèi)，才能更好的發(fā)揮作用。表45 支座隔墩沉降內(nèi)力表單元荷載位置軸向（KN）剪力Z（kN）彎矩Y（）1支座沉降I[1]01支座沉降 1/41支座沉降 1/21支座沉降 3/41支座沉降J[2]7支座沉降I[7]7支座沉降 1/47支座沉降 1/27支座沉降 3/47支座沉降J[8]10支座沉降I[10]10支座沉降 1/410支座沉降 1/210支座沉降 3/410支座沉降J[11]14支座沉降I[14]14支座沉降 1/414支座沉降 1/214支座沉降 3/414支座沉降J[15]20支座沉降I[20]20支座沉降 1/420支座沉降 1/220支座沉降 3/420支座沉降J[21]27支座沉降I[27]27支座沉降 1/427支座沉降 1/227支座沉降 3/427支座沉降J[28]31支座沉降I[31]31支座沉降 1/431支座沉降 1/231支座沉降 3/431支座沉降J[32]36支座沉降I[36]36支座沉降 1/436支座沉降 1/236支座沉降 3/436支座沉降J[37]42支座沉降I[42]42支座沉降 1/442支座沉降 1/242支座沉降 3/41321642支座沉降J[43]50支座沉降I[50]50支座沉降 1/450支座沉降 1/250支座沉降 3/450支座沉降J[51]54支座沉降I[54]54支座沉降 1/454支座沉降 1/254支座沉降 3/454支座沉降J[55]59支座沉降I[59]59支座沉降 1/459支座沉降 1/259支座沉降 3/459支座沉降J[60]66支座沉降I[66]66支座沉降 1/466支座沉降 1/266支座沉降 3/466支座沉降J[67]67支座沉降I[67]67支座沉降 1/467支座沉降 1/267支座沉降 3/467支座沉降J[68]68支座沉降I[68]68支座沉降 1/468支座沉降 1/268支座沉降 3/468支座沉降J[69]69支座沉降I[69]69支座沉降 1/469支座沉降 1/269支座沉降 3/469支座沉降J[70]70支座沉降I[70]70支座沉降 1/470支座沉降 1/270支座沉降 3/470支座沉降J[71]71支座沉降I[71]71支座沉降 1/471支座沉降 1/271支座沉降 3/471支座沉降J[72]72支座沉降I[72]72支座沉降 1/472支座沉降 1/272支座沉降 3/472支座沉降J[73]73支座沉降I[73]73支座沉降 1/473支座沉降 1/273支座沉降 3/473支座沉降J[74]74支座沉降I[74]74支座沉降 1/474支座沉降 1/274支座沉降 3/474支座沉降J[75]75支座沉降I[75]75支座沉降 1/475支座沉降 1/275支座沉降 3/475支座沉降J[76]76支座沉降I[76]76支座沉降 1/476支座沉降 1/276支座沉降 3/476支座沉降J[77]77支座沉降I[77]77支座沉降 1/477支座沉降 1/277支座沉降 3/477支座沉降J[78]79支座沉降I[78]79支座沉降 1/479支座沉降 1/279支座沉降 3/479支座沉降J[79]080支座沉降I[63]32580支座沉降 1/432580支座沉降 1/23251198880支座沉降 3/432580支座沉降J[64]325注：前三跨只輸出支點(diǎn)、跨中、四分之一截面的支座沉降內(nèi)力第五章 內(nèi)力組合及內(nèi)力包絡(luò)圖 短期荷載組合根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]，短期效應(yīng)組合采用作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值，不乘分項(xiàng)系數(shù)，其中活載不計(jì)沖擊。如圖31L1 （70m跨）支點(diǎn)處Fz影響線3L1/4 彎矩影響線L1 彎矩影響線L2/2（75m跨）彎矩影響線L2 彎矩影響線L3/2 彎矩影響線L3 彎矩影響線L6/2彎矩影響線圖31 部分截面彎矩影響線 內(nèi)力計(jì)算根據(jù)上面求得的彎矩影響線，在影響線為正值處滿布均布荷載，在正的最大值處加載集中荷載，計(jì)算出該截面的彎矩及為最大彎矩，反之即可得到最小彎矩，本聯(lián)設(shè)計(jì)通過邁達(dá)斯軟件完成內(nèi)力的計(jì)算。 二期恒載計(jì)算 二期恒載集度q的計(jì)算二期恒載主要是橋面鋪裝、中央分隔帶和防撞護(hù)欄,如圖23。懸臂板從內(nèi)側(cè)根部向外側(cè)端部漸變，根部為80cm厚，端部30cm厚，這種截面變化形式基本符合內(nèi)力分布形式，充分有效的利用了材料。 橋梁跨徑選擇與設(shè)計(jì)長(zhǎng)江公路大橋引橋A6聯(lián)的實(shí)際橋長(zhǎng)為715m，A6聯(lián)的起訖樁號(hào)為：k18+~k18+。根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書中的要求，本聯(lián)設(shè)計(jì)要求采用變截面連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)形式。 順橋向設(shè)計(jì) 縱坡設(shè)計(jì)為了滿足橋梁縱向排水的需要，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書要求，本設(shè)計(jì)橋梁縱坡取為3%。圖23 鋪裝、中央分隔帶以及護(hù)欄構(gòu)造（單位：cm）橋面鋪裝：q1=1825+23=(kN/m)分隔帶及護(hù)欄通過CAD計(jì)算面積求得：q2=25=(kN/m)q=q1+q2=(kN/m)考慮到防水層及其它附屬設(shè)施最后取二期恒載極度q=85kN/m在邁達(dá)斯建模中，二期橫載作為均布荷載施加在結(jié)構(gòu)上。表31 控制截面最大最小彎矩及對(duì)應(yīng)剪力截面0L/4L/23L/4L第一跨Mmax（）0對(duì)應(yīng)V（kN）Mmin（）0對(duì)應(yīng)V（kN）第二跨Mmax（）對(duì)應(yīng)V（kN）Mmin（）對(duì)應(yīng)V（kN）第三跨Mmax（）對(duì)應(yīng)V（kN）Mmin（）對(duì)應(yīng)V（kN） 最大、最小剪力及其對(duì)應(yīng)彎矩 剪力影響線，利用邁達(dá)斯設(shè)計(jì)軟件計(jì)算各截面的剪力影響線，截面較多，下面只列出典型的截面，如圖32。公式如下 (51)式中 SGk—恒載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ1k—活載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ2k—溫度次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；SQ3k—支座沉降次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。下面參照參考文獻(xiàn)[2]，計(jì)算本連續(xù)梁橋的有效翼緣寬度。為了減少摩擦損失，本設(shè)計(jì)中所有的預(yù)應(yīng)力鋼束均采用兩端張拉施工；立面及平面布筋情況見圖63。則梁底任意截面的傾斜角為：θ2=arctany39。1時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉端x9處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算： (87)式中為當(dāng)lf/l時(shí)，在l范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值。圖81考慮反摩擦后鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算簡(jiǎn)圖當(dāng)x/lf1,表示x處預(yù)應(yīng)力鋼筋不受反摩擦得影響。利用上面的公式編制Excel表格計(jì)算如表72。下彎，同時(shí)考慮錨固與腹板側(cè)面的齒板外，；176。m）34814111141225504993111168986527238909206165477395Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）11810743542109744706157200309311739880574161956理論根數(shù)1044應(yīng)配根數(shù)762281713043672001135201045注：上表中負(fù)值表示的是在頂板配筋，正值為底板配筋。本聯(lián)設(shè)計(jì)利用邁達(dá)斯軟件計(jì)算支座沉降次內(nèi)力，按照設(shè)計(jì)書要求在邁達(dá)斯中為模型隔墩定義1cm的不均勻沉降。 最大最小彎矩及對(duì)應(yīng)的剪力計(jì)算 彎矩影響線本設(shè)計(jì)采用邁達(dá)斯橋梁設(shè)計(jì)軟件計(jì)算影響線，由于本聯(lián)橋跨較多，計(jì)算截面較多，下面給出部分典型影響線圖示。將所得的橫隔板自重值作為集中荷載在邁達(dá)斯橋梁建模中予以加載。（本橋梁結(jié)構(gòu)主要由70m、75m和85m跨度組成，所以計(jì)算時(shí)按五跨結(jié)構(gòu)計(jì)算，具體計(jì)算只要考慮三種跨度）圖15 70m跨底板（腹板）變化（單位：cm）圖16 75m跨底板（腹板）變化（單位：cm）圖17 85m跨底板（腹板）變化（單位：cm）為減小應(yīng)力集中腹板和底板相接處設(shè)置50cm50cm的梗腋，腹板和頂板相接的內(nèi)部設(shè)置50cm100cm的梗腋。本次設(shè)計(jì)在參考上述初步設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，對(duì)長(zhǎng)江公路大橋引橋A6聯(lián)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的方案調(diào)整設(shè)計(jì)和施工圖設(shè)計(jì)，要求進(jìn)一步考慮優(yōu)化結(jié)構(gòu)布置和截面尺寸，合理考慮結(jié)構(gòu)配筋。布置時(shí)，通過與實(shí)際情況的比對(duì)以及計(jì)算調(diào)整，最終確定本聯(lián)的跨徑布置如下：70m+75