【正文】 膨脹縫9 測溫測壓孔及觀察孔9 窯體附屬結構8 排煙系統(tǒng)43 窯體主要尺寸的確定5 窯內(nèi)高的確定64 燒成制度的確定（主要指溫度制度）8 傳動系統(tǒng)106 燃料燃燒計算12 空氣量19 列出熱平衡方程式21 列出熱平衡方程2710 參考文獻按加熱方式可分為火焰加熱輥道窯爐和電加熱輥道窯爐兩類。本設計書在寫作過程中得到老師和同學的指導，在此表示深深地謝意。由坯體尺寸=產(chǎn)品尺寸/（1燒成收縮）,得坯體尺寸為：667667mm兩側坯體與窯墻之間的距離取150mm，設內(nèi)寬B=，計算寬度方向坯體排列的塊數(shù)為：n=（23001502）/667=，確定并排3塊。（3402497%60）=(㎡/窯)裝窯密度=每米排數(shù)每排片數(shù)每片磚面積 =（1000247。=，取整為51節(jié)。輥上高應大于制品高度，考慮到?；u的高度小，又是單層焙燒，只要保證氣流順暢即可。 排煙系統(tǒng) 在預熱待第3節(jié)設置排煙口2對，每個排煙口尺寸長為400mm，寬為440mm。 燃燒系統(tǒng) 因所設計的為明焰輥道窯，且使用二甲醚作燃料，氣體燃料容易充分燃燒，常采用小流量多少嘴系統(tǒng)，輥道上下方及對側均交錯布置燒嘴，這樣便于窯溫度制度的調(diào)節(jié)，還有利于窯內(nèi)熱氣流的強烈擾動與循環(huán)，改善了窯內(nèi)端面溫度均勻性，由于幾何壓頭的作用，熱氣體有自然上升趨勢，故一般下部燒嘴安排比上部多?？紤]到在低溫段設置燒嘴不宜太多。因此，本設計總共有76個燒嘴。輥道窯急冷段應用最廣的是直接風冷是在輥上下設置橫窯斷面的冷風噴管。緩冷通風系統(tǒng)： 制品冷卻到700~400℃范圍時，是產(chǎn)生冷裂的危險區(qū)，應嚴格控制該冷卻降溫速率。在342節(jié)設置抽熱風口，每節(jié)設有2對冷風吸入口，抽熱風口只置于窯頂、窯底，每處設置4個小抽熱風口。介由于制品溫度較低，使傳熱動力溫差小，即使允許快冷也不易達到。為節(jié)約費用，不同的溫度區(qū)段一般選用不同材質(zhì)的輥子。180=，取12根 棍子總數(shù)=1251=612根 窯體附屬結構 事故處理孔事故處理孔設在輥下，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。 對于事故處理孔在不處理事故時，要用塞孔磚進行密封，孔磚與窯墻間隙用耐火纖維堵塞。 在每個燒嘴的對側窯墻設置Φ80mm的觀察孔，以便燒嘴的燃燒狀況。 窯道檔板和擋火墻由于輥道窯屬中空窯，工作通道空間大，氣流阻力小，難以調(diào)解窯內(nèi)壓力制度及溫度制度，因此，通常在輥道窯工作通道的某些部位，輥下砌筑擋墻，輥上插入擋板，縮小該處工作通道面積，以增加氣流阻力，便于壓力與溫度制度的調(diào)節(jié)。通常為防止預熱帶、冷卻帶冷氣流進入高溫區(qū)，在燒成帶工作通道兩端必須設有擋墻結構。 窯體加固鋼架結構形式 輥道窯鋼架結構起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機身。上下側板可用2～3mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50505mm的等邊角鋼。取高溫系數(shù)＝，則實際燃燒溫度＝1763=1320℃，比需要的溫度高152℃，這符合要求有利于快速燒成，保證產(chǎn)品達到燒熟的目的。另外，通過熱平衡計算可以看出窯爐的工作系統(tǒng)結構等各方面是否合理，哪項熱耗最大，能否采取改進措施。 坯體帶入顯熱Q11. 坯體帶入顯熱Q1 Q1＝G1c1t1 其中：G1——濕制品質(zhì)量(Kg/h) c1——制品的比熱 t 1——制品的溫度%入窯干制品質(zhì)量(kg/h)%濕基制品質(zhì)量（kg/h)制品入窯第1節(jié)時的溫度為20℃，入窯制品比熱為:kJ/(kg℃)Q1=G1c1t1=20=（KJ/h） 燃料帶入化學熱及顯熱Qf二甲醚低熱值 Qnet=28850(kJ/Nm3)入窯二甲醚溫度tf =20℃，20℃時二甲醚比熱容cf = [KJ/(m3 ?℃)]設二甲醚消耗量為x m3/h（KJ/h） 助燃空氣帶入顯熱 Qa助燃空氣溫度 ta=20℃，20℃時空氣比熱容ca= [kJ/（m3℃）漏入空氣總量（m3/h）（KJ/h） 熱支出項目 產(chǎn)品帶出顯熱Q2(KJ/h) 燒成產(chǎn)品質(zhì)量（Kg/h） 制品出燒成帶產(chǎn)品溫度＝1180℃.查表可知:產(chǎn)品平均比熱為: [kJ/(kg℃)] (KJ/h )將計算分為2部分,即第8～15節(jié): 500950℃,取平均值725℃；第16～26節(jié)：9501170℃取平均值為1060℃。℃ = = W/m℃=熱流密度：=451（W/㎡）校核、 ℃ 5% 允許 ℃5% 允許窯底散熱面積:A＝ m則Q＝qA＝451＝180244 (kJ/h)ⅱ第1626節(jié)窯體散熱計算如下:取窯外壁溫度80℃,窯內(nèi)壁平均溫度為1060℃窯頂耐火層莫來石輕質(zhì)高鋁磚1600℃+103t隔熱層硅酸鹽耐火纖維束1150～150℃ ℃ 設 ℃ ， ℃，=+103（1060+680）/2= W/m℃ = = W/m℃=＝ W∕(m?℃)=熱流密度：=594（W/㎡）校核、 ℃ 5% 允許 ℃5% 允許 ℃5% 允許窯底散熱面積:A＝ m則Q＝qA＝894＝203766 (kJ/h) 窯體總散熱量為:=197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kJ/h) (kJ/h)ⅰ 自由水蒸發(fā)吸熱自由水質(zhì)量 （kg/h)煙氣離窯溫度 ＝500℃ =（2490+500） =96394（kJ/h)ⅱ 其余物化反應耗熱用反應熱近似代替物化反應熱入窯干制品質(zhì)量=（kg/h），含量=20% =210020%=1161594(kJ/h)總的物化反應耗熱:＝96394+1161594＝1257988 (kJ/h)(kJ/h)根據(jù)經(jīng)驗占熱收入的5%=() =（46751+++）=+ 列出熱平衡方程式由熱收入=熱支出得:47223+++=3571081+1007709+1257988+++計算得出x= 1055 m/h即每小時需發(fā)生爐煤氣1055 m,（Kg/h）,所以,單位質(zhì)量得產(chǎn)品熱耗為: (kJ/kg) 預熱帶與燒成帶的熱平衡表 表8－1：預熱帶與燒成帶熱平衡表熱收入熱支出項目KJ/h%項目KJ/h%坯體帶入顯熱47223 產(chǎn)品帶走顯熱3