【正文】 土抗壓極限強度；cf02fctfSW??????????39。 39。pf——預應力鋼筋重心處混凝土的有效預壓應力；1c?——混凝土應力為 時，預應力鋼筋 中的有效應力；39。sA——矩形截面寬度；b——截面受壓區(qū)高度；x 其中 應滿足以下條件： ? 39。如果翼緣位于受壓區(qū)的形或工字形截面受彎構(gòu)件其正截面強度應按下列規(guī)定計算：當符合下列條件時： 39。pPspaPscffAfbh???? 應按寬度為 的矩形截面計算如， 必須符合規(guī)范要求。39。39。39。()pPsSpascfffAfAbxh?????????? 當 時可按下式計算：39。為了確保施工階段安全，應進行施工階段應力驗算。由于截面應力與施工階段緊密結(jié)合，所以應該與施工階段緊密結(jié)合確定各施工在各使用階段截面上下緣混凝土主應力計算公式，具體的計算公式如下： 施工階段混凝土應力規(guī)定40 號混凝土： ( )???bahaR?MPa ( )921l 使用階段截面應力驗算 計算原理正常使用階段的應力驗算由靜載和預應力等同時作用時的單元內(nèi)力值進行內(nèi)力組合并驗算。在本設計中首先計算出鋼束在各使用荷載作用下的應力，然后將使用荷載應力與恒載下應力進行組合，即可進行鋼束應力驗算。 剪應力與主應力驗算對于后張法構(gòu)件，各根據(jù)施工階段和運營階段的特點可以確定由預剪力和使用荷載產(chǎn)生的混凝土剪力求剪應力 的計算公式為：h? (85)jghbISQ1/??22 / 92 (86)opghbISQ)(2/???式中： 、 ——分別為計算剪應力點以上(或以下)部分混凝土凈截面和構(gòu)件jSo換算截面，對其凈截面重心和換算截面重心軸的面積矩；——計算剪應力處，結(jié)構(gòu)截面的受剪寬度；b、 ——構(gòu)件混凝土凈截面慣性矩和換算截面慣性矩；jIo——外荷載剪力， ；Q12gpQ??——由構(gòu)件永久荷載引起的剪力；1g——橋面鋪裝等后引起的剪力；2——基本可變荷載剪力。故計算點為截面翼緣與腹板連接處、形心軸處兩個點?；炷翍Π淳匦畏植肌R根據(jù)《橋規(guī)》， 可按下式計算：39。39。h——混凝土應力為 時，預應力鋼筋 中的有效預應力；39。n根據(jù)上述基本原理，在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土連續(xù)梁上、下緣均布置預應力鋼筋的正截面強度計算公式，對于箱形截面，按《橋規(guī)》可考慮為工形截面計算正截面強度。39。式中， ——工形截面受壓區(qū)翼緣的計算寬度。39。2驗算結(jié)果應滿足:≥ (815)MPj式中: ——截面的計算承載力；——截面計算彎矩；j——混凝土安全系數(shù)，采用 ；rc——預應力鋼筋安全系數(shù)，采用 ；s——矩形截面寬度；b——截面的有效高度， ；h0 0yha??——受壓區(qū)鋼筋 的合力作用點至截面最近邊緣的距離；ay39。039。0i39。i39。b混凝土的受壓區(qū)高度應符合式(823)、式(824)的要求。 (819)????yyaysPAhr39。A39。新建鐵路鄭州至西安客運專線省界至西安 XX2 標段施工圖?，F(xiàn)場調(diào)查所獲得的有關(guān)資料。加強環(huán)保，不出現(xiàn)環(huán)境污染事故。實現(xiàn)“五杜絕，一確保”的安全目標。特大橋全長 ，基礎為 的鉆孔樁，樁長 38～73m，全橋采用矩形空心橋臺，矩形實體（空心）橋墩或圓端形實體（空心）橋墩，墩高 ～。線路經(jīng)行于渭河沖積平原東南部，南倚秦嶺，兩跨黃河支流渭河，總體地勢由南向北呈階梯狀降低，西略高于東。山前、塬前洪積扇區(qū)主要分布于華山、驪山山前、黃土源前地帶，地勢南高北低，呈東西向波狀起伏。渭河兩岸支流50 / 92發(fā)育，一般多呈南北流向。為一東西向狹長分布的大型塊狀斷陷盆地，地處中朝準地臺內(nèi)的鄂爾多斯地塊與秦嶺褶皺帶的過渡地段，受鄂爾多斯地塊運動及秦嶺褶皺帶構(gòu)造運動的影響，該地段產(chǎn)生了許多相應的斷裂構(gòu)造。施工范圍內(nèi)河流水系發(fā)育，主要河流渭河為黃河中游主干支流。52 / 92 工程特點及重難點 工程特點本標段所經(jīng)過地區(qū)路基工點類型多，包括深路塹、高路堤、水塘路基,基底處理和填料改良及路基填筑要求高，施工難度大。組織精干高效的項目管理班子，搞好項目機構(gòu)設置、人員選調(diào)及職責分工。接受業(yè)主和上級業(yè)務部門的監(jiān)督指導，及時向業(yè)主匯報施工情況。協(xié)調(diào)與業(yè)主及監(jiān)理單位的關(guān)系，保證工程進度、質(zhì)量、安全、成本控制目標的實現(xiàn)。項目總工程師對本項目的科技攻關(guān)、施工技術(shù)、質(zhì)量負全責。項目副總工程師配合總工程師工作，負責有關(guān)技術(shù)規(guī)范、安全技術(shù)操作規(guī)程的有效實施；負責組織工程項目管理條例的制定、修改、補充工作；負責組織重點工程項目的工法和技術(shù)總結(jié)；參與施工、物資、設備、技術(shù)研發(fā)、測量及試驗、安質(zhì)部門的檢查指導工作；組織重點項目技術(shù)、安全、質(zhì)量等重大問題的調(diào)查處理，并提出整改意見和技術(shù)措施；參加項目安全、質(zhì)量、。主持編制施工方案及實施性施工組織設計的審批、監(jiān)督和落實。53 / 92負責組織有關(guān)部門制定項目環(huán)保規(guī)劃、措施，定期對環(huán)保工作進行檢查，確保環(huán)保工作落到實處。負責制定參與本工程施工人員的培訓計劃，督促培訓計劃和培訓方案的落實。溝通項目內(nèi)、外聯(lián)系渠道，及時妥善處理好內(nèi)、外關(guān)系。 工期緊，施工任務重 本段要求建設工期要求為 2022 年 5 月 15 日開工截止 2022 年 5 月底完工，工期緊，工程量相當大。 地震基本烈度根據(jù)國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局頒布的《中國地震動參數(shù)區(qū)劃分圖》 （GB183062022） 、《建筑抗震設計規(guī)范》 （GB500112022）的有關(guān)規(guī)定和陜西省大地地震工程勘察中心完成的《鄭西客運專線陜西段地震安全性評價工作報告》的劃分，結(jié)合本地區(qū)地形地貌、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件及工程設置情況，沿線地震動參數(shù)劃分見下表：表 11 沿線地震動參數(shù)劃分序號 沿線分區(qū)起終點里程地震動峰值加速度值相當于地震烈度地震動反應譜特征周期（s）備注1 DK391+500 DK417+600 八 2 DK417+600 DK443+900 八 51 / 92 本標段主要工程數(shù)量(見附表) 主要技術(shù)標準表 12 主要技術(shù)標準表項目名稱 技術(shù)指標線路等級 客運專線設計速度目標值 基礎工程滿足 350km/h，運行速度 200km/h 及以上正線數(shù)目 雙線最小曲線半徑 一般 9000m，困難 7000m正線線間距 5m最大縱坡 一般 12‰，最大不宜超過 20‰到發(fā)線有效長度 700m牽引種類 電力機車類型 動車組，跨線列車采用 200km/h 及以上車組列車運行方式 自動控制行車指揮方式 綜合調(diào)度軌道類型 全線無碴軌道 當?shù)亟煌l件鐵路：鄭西客運專線（陜西境內(nèi)段）與既有隴海鐵路平行，隴海鐵路在新豐鎮(zhèn)站與河寨連接，本段施工可通過上述鐵路將主要材料運到距線路較近的渭南車站后，再由汽車倒運到工地。四季分明，春秋適宜，夏熱多雨，冬寒干燥。華陰、華縣一帶，自五十年代三門峽水庫蓄水以來，渭河水位不斷上漲，洪水經(jīng)常溢出河道，危及農(nóng)舍，由于不斷筑堤攔洪，渭河水位逐年上漲，泛濫、淤積嚴重，河滿灘和一級階地前緣持續(xù)淤積抬升，與其南側(cè)的高階地、洪積扇逐漸形成南高北仰，中間低洼的形態(tài)特征，地貌上稱之為“二華夾槽” ，槽間地勢明顯低于渭河河床，致使渭河形成了地上懸河。區(qū)內(nèi)多為南北向河流，河床較寬，以下切為主，個別溝谷有沖、洪積物輕微淤積。這些地貌單元總體上呈東西向西延伸南北向交替、條帶狀展布。其中，雙線整孔箱梁為單箱單室截面，箱梁寬 ，32m 簡支箱梁共 644 孔，梁重；24m 簡支箱梁共 12 孔，梁重 ；（32+48+32）米連續(xù)梁共 4 聯(lián)；（40+64+40）米連續(xù)梁共 1 聯(lián)；26 孔 44m 節(jié)段預制、造橋機拼裝簡支箱梁。49 / 92 工程概況 項目簡介渭河特大橋位于陜西省渭南市以北，線路基本行走于渭河淹沒區(qū)內(nèi)，渭河一級階地和渭河漫灘上，周圍為大量良田及當?shù)剞r(nóng)民的果園，線路連續(xù)兩次跨越渭河及南山支流遇仙河。合理安排施工順序和工序銜接，統(tǒng)籌兼顧、均衡生產(chǎn)，確保工期。 編制原則遵守國家法律及鐵道部、地方政府的法規(guī)。國家、鐵道部現(xiàn)行的有關(guān)施工驗收規(guī)范、強制性標準。新建鐵路鄭州至西安客運專線省界至西安段《線路說明書》。39。當式(824)不滿足時：(1)當 為正值(壓應力)時:ya?39。h——工形截面腹板寬度；b25 / 92 ——工形截面受壓區(qū)翼緣的計算寬度。39。i39。yA——截面全高；——受拉區(qū)鋼筋 的合力作用點至截面最近邊緣的距離；yy——預應力混凝土受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度界限系數(shù)，采用 。39。矩形截面計算公式如下： (811)??yyasacP hArxhbRrM39。??則按照寬度為 的矩形截面計算。偏安全的略去非預應力鋼筋的影響，則正截面強度計算公式如下：(1)中性軸位于受壓區(qū)翼緣內(nèi)當符合下列條件時:≤ (810)ARy yaiaAhb39。ah?39。ya——受壓區(qū)預應力鋼筋的抗壓設計強度；39。hy39。ya?度 。預應力混凝土受彎構(gòu)件截面強度內(nèi)容包括兩大類，即正截面強度驗算和斜截面強度驗算。hx?荷載組合 I ??61zaa荷載組合 II 或 III ???6518azaa 抗彎強度檢算預應力混凝土受彎構(gòu)件，在剪力和彎矩的共同作用下，可能使截面形心軸和變化23 / 92較大處的主拉應力達到極限值，從而引發(fā)裂縫使構(gòu)件破壞。由于篇幅有限計算過程和結(jié)果不于列出。 計算公式根據(jù)相關(guān)規(guī)定，參考有關(guān)的設計，此階段的計算公式如下：對于組合 I：21 / 92 (81)上上 oaxhWMIm5??? (82)上上 oinhI5 對于組合 II 和 III： (83)下下 ohWMmax5??? (84)下下 ohax5 使用階段混凝土的限制應力 壓應力：荷載組合 I ( ).???byyaR?MPa荷載組合 II 或組合 III ( )???bya Pa 對于荷載組合 I 、荷載組合 II 或組合 III 均不允許出現(xiàn)拉應力。后張法受彎構(gòu)件，在其承受后加永久荷載和基本可變荷載及支座沉降等作用時，一般情況下構(gòu)件預留孔道均已經(jīng)壓漿凝固，認為鋼筋和混凝土已經(jīng)成為整體并能有效地共同工作，故在后加永久荷載、基本可變荷載、支座沉降、溫度等作用時，均按換算截面計算。0()(psSKMfha?如果按上式計算所得得正截面強度比不考慮受壓區(qū)鋼筋還小時，則應按不考慮受壓區(qū)鋼筋計算。 39。 39。 39。fb39。39。2xa? 39。PA——截面有效高度；0h——受壓區(qū)非預應力鋼筋的抗壓計算強度；39。pa?39。39。39。2 cos0pPPbpppbAAaeNNyy?????式中： , ——為預應力合力作用點到凈截面、換算截面重心軸距離；je0 ， ——凈截面、換算截面面積；jA ， ——凈截面、換算截面慣性矩；jIj ——為梁自重、二期恒載、活載產(chǎn)生的彎矩；,gdhM ——預應力鋼筋永存應力；p? ——預應力鋼筋彈性模量對混凝土彈性模量之比；n17 / 92 ， ——最外排鋼筋距凈截面和換算截面的距離；jpy0 正截面抗裂性計算根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 之規(guī)定，對于受彎構(gòu)件按照下式進行其抗裂性計算：式中： ——抗裂性安全系數(shù)，按照規(guī)范取 ；＝ ——計算荷載在受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的拉應力 ；? (MPa) ——扣除相應階段預應力損失后混凝土的預壓應力 ；c ——混凝土抗拉極限強度 ；tf (MPa) ——考慮混凝土的塑性修整系數(shù)；? ——對所檢算截面受拉邊緣的截面抵抗矩 ；0W3(m) ——換算截面重心軸以下面積對重心軸的面積矩 ；S 正截面強度計算按照《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定，矩形截面或翼緣位于受拉邊的形截面受彎構(gòu)件其正截面強度應按下列公式計算：中性軸位置按照下式確定： 39。00000000ggPj Pdhc jjj dhc jj MNeNeyyyAIAIII????????最外排力筋中的應力 為：p?00gdhyjpppnynyIII??39。 39。145(0.)(cos)PPconLLpbAa??????和壓漿后發(fā)生的預應力損失引起的軸向力 P?65(.)(s)PLLpb??壓漿前按凈截面特性計算，壓漿后則按照換算截面特性計算。具體結(jié)果詳見計算報表：16 / 927 截面應力計算 正常使用階段混凝及鋼筋應力計算在正常使用階段，鋼絲束孔道內(nèi)早已壓漿，二者能有效地共同變形。0qQ? ——為等效荷載，它垂直梁的方向，且為分布荷載 ——為初預矩